asansör teknik dosyası sivtci asansör ltd. şti.

Transkript

SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTİ.
Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ
Tlf: 0258 211 11 11
Faks : 0211 11 12
www.sivtciasansor.com
Yapı Sahibi
: Mehmet GÜZ
Yapı Adresi
: Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ
Pafta/Ada/Parsel
: M22A21B4C / 345 / 2
Müteahhit Firma
: KRM İnşaat Taahhüt Ltd. Şti.
Asansör Seri no
: 386
ASANSÖR TEKNİK DOSYASI
ASANSÖRÜN TEMEL ÖZELLİKLERİ
Asansörün Tanımı
Yapı sahibi
: Mehmet GÜZ
Yapı adresi
Asansör Seri no
: 386
Yapımcı firma
: SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTİ.
Yapımcı firmanın adresi
: Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ
Asansör
durak adedi
Yerleşim
çizimleri
referans no
Asansörün Yerleşimi
Elektrik çizimleri
: E01,E02,E03,E04,E05,E06,E07,E08
Mekanik çizimleri
: M01,M02,M03,M04,M05,M06,M07,M08,M09,M10,M11
Toplam
: 4
Önde
: 4
Yanda
: -
Makinanın
yerleşimi
Seyir mesafesi (m)
Beyan yükü (kişi)
Beyan yükü (kg)
Beyan hızı (m/sn)
Kabin ağırlığı (kg)
Karşı ağırlık (kg)
Motor Marka/Seri no/Tip/Güç
Faz (~)
Frekans (Hz)
Voltaj (V)
Pano akımı (A)
İmalat cinsi
X
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
8,4
10
800
1
850
1250
Akış (VVF)
3
50
380
20
Montaj
119881
AOM160SA
Kuyunun üstünde
Kuyunun altında
Kuyunun yanında
Makina dairesine giriş şekli
Tahrik cinsi
Rayların cinsi
Kabin halatı cinsi,adedi,çapı
Reg. halatı cinsi,adedi,çapı
:
:
:
:
:
Merdiven
Sürtünmeli tahrik kasnaklı
90x75x16 frezelenmiş, 50x50x5 frezelenmiş
Lif özlü 8x19 SEALE, 5 adet, 10 mm
Lif özlü 6x19 SEALE, 1 adet, 6 mm
Belirtilmesi Gerekli Diğer Özellikler
9,2 kw
UYGUNLUK BEYANI
İmalatçının adı
: SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTi.
İmalatçının adresi
: Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ
İmalat cinsi
: Montaj
İmal yılı
: 2012
Seri numarası
: 386
Tipi
: Elektrikli Asansör
İmalatın yapıldığı adres
:
Onaylanmış kuruluş adı
: ABC
Referans nosu
: 1111
(notified body no)
Onaylanmış kuruluş
Adresi
Mehmet GÜZ
Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ
: ……………………………………………………………….
YUKARIDA TANIMLANAN İMALATIN ASANSÖR YÖNETMELİĞİ VE AŞAĞIDA
BELİRTİLEN İLGİLİ TS-EN STANDARDLARINA UYGUN OLDUĞUNU BEYAN EDERİZ.
Asansör Yönetmeliği (Varsa Diğer Yönetmelikler)
95/16/AT
Asansörün Yapıldığı İlgili Standardlar
TS 10922 EN 81-1 (A3)
Tasarlanan kullanım amacı (Kabinde bulunan kapasite plakasına göre)
X
Yolcu [10 Kişilik – 800 Kg)
Yolcu ve yük
Diğer amaçlar
Sorumlu kişinin
Adı Soyadı
:
Osman SİVTCİ
Adres
:
Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ
Firma,
Kaşe,
İmza
:
Tarih : 16.04.2012
GÜVENLİK ELEMANLARI KAYIT FORMU
Yapı Sahibi
: Mehmet GÜZ
Yapı Adresi
Asansör Seri No
: 386
Asansör Tertibatı
Kapı kilitleme
tertibatları
Kabinin aşağı yönde
ve yukarı yönde
kontrolsüz hareketini
önleyen tertibatlar
Aşırı hız kontrol
tertibatları
Doğrusal veya
doğrusal olmayan şok
emiciler
Asansör
Tertibatı
Tanımı
Tertibat Tipi
Üretici Firma
Tip Uygunluk
Seri / Parti No
Kapı kilidi
T2-KAT
Has
CE
1175
Kapı kilidi
T2-KAT
Has
CE
1139
Kapı kilidi
T2-KAT
Has
CE
1616
Kapı kilidi
T2-KAT
Has
CE
1333
Özbeşler
CE
294/A
Paraşüt Fren
SKY2000EKO
Sistemi
Regülatör
ASRG 1,6
Aspar
CE
154686/2011
Kabin altı
Tampon
HPT 04
Has
CE
-
K.Ağırlık altı
Tampon
HPT 03
Has
CE
-
Kumanda
Panosu
VDGA35
Astek
CE
12765
Hidrolik asansörlerde
silindire bağlı güvenlik
tertibatları
Elektronik güvenlik
elemanları
ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI
İÇİNDEKİLER
KONU BAŞLIĞI
SAYFA NO
ASANSÖR VERİLERİ
1
KABİN RAYLARININ HESAPLANMASI
2-12
KARŞI AĞIRLIK KILAVUZ RAYLARININ HESAPLANMASI
13-15
KUYU TABANINI ETKİLEYEN KUVVETLERİN HESAPLANMASI
15
MAKARA VE ASKI HALATI ÇAPLARI ARSINDAKİ ORAN
15
ASKI HALATI GÜVENLİK KATSAYISININ HESAPLANMASI
16-17
ASKI HALATI BAĞLANTI NOKTASININ DAYANIMININ KONTROLÜ
17
REGÜLATÖR HALATINDAKİ GERGİ KUVVETİNİN HESAPLANMASI
18
REGÜLATÖR HALATI EMNİYET KATSAYISININ HESAPLANMASI
19
REGÜLATÖR HALATI VE MAKARA ÇAPI ARASINDAKİ ORAN
19
TAMPON HESAPLARI
19
TAHRİKYETENEĞİNİN HESAPLANMASI
20
T1/T2 ORANININ HESAPLANMASI
21-24
ASANSÖR MOTOR GÜCÜ HESABI
25
HALAT SARMA AÇISI HESABI
26
ASANSÖR VERİLERİ “ELEVATOR DATAS”:
Kabin ve aksesuarlarının kütlesi
Masses of the empty car and components supported by car
Beyan Yükü
Rated Load
Maksimum Konsol Mesafesi
The bracket distance
Kabin kılavuz patenleri arasındaki mesafe
Distance between car guide shoes
Güvenlik Tertibatı Tipi
Type of safety gear
X – yönündeki kabin boyutu, kabin derinliği
Car dimension in X-direction, car depth
Y – yönündeki kabin boyutu, kabin genişliği
Car dimension in Y-direction, car with
Beyan Hızı
Rated speed
Ray Boyu
Length of rail
Raylara bağlı yardımcı donanım kütlesi
Mass of auxiliary equipment on the rail
Kabin merkezinin (C) ,x eksenine olan mesafesi
Distance of center of car to X-axis
Kabin merkezinin (C) ,y eksenine olan mesafesi
Distance of center of car to Y-axis
Askı noktasının (S) ,x eksenine olan mesafesi
Distance of suspension to X-axis
Askı noktasının (S) ,y eksenine olan mesafesi
Distance of suspension to X-axis
Boş kabin ağırlık merkezinin x eksenine olan mesafesi
Distance of car mass centre gravity to X-axis
Boş kabin ağırlık merkezinin y eksenine olan mesafesi
Distance of car mass centre gravity to Y-axis
Kapı pozisyonu
Position of the car door
Kılavuz rayların sayısı
Number of guide rail
Kabinde kullanılan ray tipi
Type of the used rail on the car
P
= 875.578 kg
q
= 800 kg
I
= 2800 mm
h
= 3000 mm
= Kaymalı Frenlemeli
Dx
= 1500 mm
Dy
= 1200 mm
v
= 1,00 m/sn
Lray
= 13,2 m
M
= 0 kg
xc
= 0 mm
yc
= 0 mm
xs
= 0 mm
ys
= 0 mm
xp
= 0 mm
yp
= 0 mm
i
= 1
n
= 2
90X75X16
Sayfa:1
KABİN RAYLARININ HESAPLANMASI (EK-G)
PROOF OF CAR GUIDE RAILS (ANNEX-G)
G.7.1.1 - GÜVENLİK TERTİBATI ÇALIŞMASI “SAFETY GEAR OPERATION”
G.7.1.1.2- Bükülme “Buckling”
Fk 
k1  g n  P  Q 
= 2x9.81x( 875.578+ 800)/ 2= 16437,4 N
n
Kullanılan ray için en küçük eylemsizlik yarıçapı
Minimum radius of gyration in millimetres
Bükülme uzunluğu
Bucking length in millimetres
Narinlik katsayısı “Slenderness”=

i
= 24,3 mm
lk=l
= 2.800,0 mm
lk
= 2800/ 24.3 = 115,2
i
Rm = 370 N/mm2 çekme dayanımlı ray için ’nın fonksiyonu olarak
 function for steel with tensile stress Rm = 370 N/mm2
Rm = 520 N/mm2 çekme dayanımlı ray için ’nın fonksiyonu olarak
 function for steel with tensile stress Rm = 520 N/mm2
Kullanılan rayın çekme dayanımı
Tensile stress
Kullanılan ray için “for the use rail”
370
= 2.24 (Çizelge G.3)
520
= 3.36 (Çizelge G.4)
Rm
= 370 N/mm2
    370

 R   520
 Rm  370   370
 520  370

=[( 3.36- 2.24)x( 370-370)/(520-370)]+ 2.24= 2,24
Raylara bağlı yardımcı donanım için darbe katsayısı k3 = 2,0 alınır.
Value of impact factor
Kullanılan rayın kesit alanı
Cross section area of a guide rail in millimeters
Raylara bağlı yardımcı donanım ağırlığı
Force in a guide rail due to auxiliary equipment in newtons
k 
Fk  k3  M   
A
= (16437,420+ 2x0,0)x 2.24/ 1700
A = 1.700,0 mm2
M = 0,0 N
=21,659 N/mm2
Sayfa:2
DURUM 1:x-ekseni “Case 1 relative to the X-axis”
y
Dx
Dx
8
yQ  0
xQ 
C S Q
Dy
P
xQ
xP
yP
x
x1
xQ,yQ
: Beyan yükü ağırlık merkezinin kılavuz ray sisteminin ilgili eksenlerine olan mesafeleri
: position of the rated load (Q) in relation to the guide rail cross coordinates
xQ= 1500/8 = 187.5 mm
yQ = yC = 0
G.7.1.1.1-EĞİLME GERİLMESİ “BENDING STRESS”
Kaymalı Frenlemeli güvenlik tertibatında darbe katsayısı
impact factor due to safety device operation k1
Fx 
k1  g n  Q  xQ  P  xP 
nh
My 
k1 = 2 (Çizelge G.2)
= 2x9.81x( 800x 187.5+ 875.578x 0)/( 2x 3000)= 490,5 N
3  Fx  l
= 3x490,500x 2800/16 = 257.512,5 Nmm
16
Kullanılan ray için Wy (mm3) “for the using rail Wy (mm3)” = 11.400,0
y 
Fy 
My
Wy
= 257.512,500/ 11400=22,589 N/mm2
k1  g n  Q  yQ  P  y P 
n
h
2
Mx 
3  Fy  l
16
= 2x9.81x( 800x 0+ 875.578x 0)/( 2x 3000/2)= 0,00 N
= 3x 0x 2800/16 = 0,0 Nmm
Kullanılan ray için Wx (mm3) “for the using rail Wx (mm3)”= 20.800,0
Sayfa:3
x 
Mx
= 0/ 20800=0,000 N/mm2
Wx
Eğilme Gerilmeleri
m = x + y
m =0,000 + 22,589 = 22,589 N/mm2
Durum 2: y-ekseni “Case 2 relative to the Y-axis”
y
Dx
xQ  0
yQ
Q
Dy
C S
P
yQ 
yP
Dy
8
x
xP
x1
yQ = 0,000 + 1200/8
yQ = 150 mm
xQ = xC = 0
Güvenlik tertibatı çalışması “Safety gear operation”
eğilme gerilmesi “Bending Stress”
Kaymalı Frenlemeli güvenlik tertibatında darbe katsayısı k1 = 2 (Çizelge G.2)
Fx 
k1  g n  Q  xQ  P  xP 
nh
= 2x9.81x( 800x 0+ 875.578x 0)/( 2x 3000)
My 
= 0N
3  Fx  l
= 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm
16
Kullanılan ray için Wy (mm3) = 11.400,0
For the using rail
y 
My
Wy
= 0/ 11400=0,000 N/mm2
Sayfa:4
Fy 
k1  g n  Q  yQ  P  y P 
n
h
2
= 2x9.81x( 800x 150+ 875.578x 0)/( 2x 3000/2)= 784,8 N
Mx 
3  Fy  l
16
= 3x 784.8x 2800/16 = 412.020,000 Nmm
Kullanılan ray için Wx (mm3) = 20.800,0
For the using rail
x 
Mx
= 412020/ 20800=19,809 N/mm2
Wx
Eğilme Gerilmeleri
m = x + y
m =19,809 + 0,000 = 19,809 N/mm2
Daha büyük olduğu için Durum 1 eğilme gerilmesi alınmıştır
m =22,589
G.7.1.1.3 BİRLEŞİK GERİLME “COMBINED STRESS”
k 
Fk  k3  M   
= izin verilen gerilme (N/mm2), “Buckling stress in newtons per square millimeters”
A
Rm = uzama sınırı (N/mm2), tensile strength in newtons per millimeter
S t = güvenlik katsayısı, Safety factor
Güvenlik tertibatının çalışmasında güvenlik katsayısı (Çizelge 3) St = 3,0
Safety gear operation
İzin verilen gerilme “Permissible stress”
 zul 
Rm
= 370/ 3 = 123,33 N/mm2
St
Aşağıdaki doğrulamalar yapılmalıdır:
It shall be evaluated using the following formula;
m = x + y  zui
22,59 N/mm2  123,33 N/mm2

zul

R
S
m

 zul
t
= 22,59+(16.437,4+ 2x0,0)/ 1700 = 32,26 N/mm2  123,33 N/mm2
a = k + 0.9xm  zui
21,66+0,9x22,59= 41,989 N/mm2  123,33 N/mm2
Sayfa:5
G.7.1.1.4 Ray boyunun eğilmesi “Flange bending”
Kullanılan ray profilinin ayağı ile başı arasındaki boyun genişliği c = 9 mm
With of the connecting part of the foot to the blade in millimeters
F 
1,85  Fx
c2
  zul = 1,85X490,5/9,02 = 11,20 N/mm2  123,33 N/mm2
G.7.1.1.5 Eğilme miktarı “Deflections”
Esneklik modülü
E
= 21000x9.81 N/mm2
Modulus of elasticity in newton per square millimetre
Kullanılan ray için
Iy
= 515.000,0 mm4
Second moment of area in the X-axis in fourth power millimetre
zui
= 5 mm (10.1.2.2)
10.1.2.2 - T-Profilli kılavuz raylar için hesaplanan en büyük izin verilen eğilme miktarları:
a) Üzerinde güvenlik tertibatı çalışan kabin, karşı ağırlık veya dengeleme ağırlığı kılavuz raylarında, her iki
yönde 5 mm;
b) Üzerinde güvenlik tertibatı çalışmayan kabin, karşı ağırlık veya dengeleme ağırlığı kılavuz raylarında, her iki
yönde 10 mm;
10.1.2.2 – For T-Profile guide rails the maximum calculated permissible deflection are:
a) 5 mm in both directions for car, counterweight or balancing weight guide rails on which safety
gears are operating
b) 10 mm in both directions for guide rails of counterweight or balancing weight without safety gears
 x  0,7 
Fx  l 3
48  E  I y
  zul
= 0,7x490,50x 28003/(48x21000x9.81x 515000) = 1,480 mm 
“for the use rail”
 y  0,7 
Fy  l 3
48  E  I x
Ix
5 mm
= 10.120.000,0 mm4
  zul
= 0,7x784,80x 28003/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,121 mm 
5 mm
Sayfa:6
G.7.1.2 NORMAL KULLANMA, HAREKET “NORMAL USE, RUNNİNG”
DURUM 1:X-EKSENİ “CASE 1 RELATİVE TO THE X-AXİS”
y
Dx
Dx
8
yQ  0
xQ 
C S Q
Dy
P
xQ
xP
yP
x
x1
G.7.1.2.1 EĞİLME GERİLME “BENDING STRESS”
Normal kullanma, Hareket için darbe katsayısı k2 = 1,2 (Çizelge G.2)
Normal use impact factor due to safety device operation k1
Fx 
k 2  g n  Q  xQ  xS   P   x P  x S 
nh
= 1.2x9.81x[ 800x( 0- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000) = 0 N
My 
3  Fx  l
= 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm
16
Kullanılan ray için Wy (mm3) “for the use rail” = 11.400,0 mm3
y 
Fy 
My
Wy
= 0/ 11400=0,000 N/mm2
k2  g n  Q   yQ  y S   P   y P  yS 
n
h
2
= 1.2x9.81x[ 800x( 150- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000/2) = 470,880 N
Sayfa:7
3  Fy  l
Mx 
16
= 3x470,880x 2800/16 = 247.212,000 Nmm
Kullanılan ray için Wx = 20.800,0 mm3
For the using rail
x 
Mx
= 247212,000/ 20800=11,885 N/mm2
Wx
Eğilme Gerilmeleri
m = x + y
m =11,885 + 0,000 = 11,885 N/mm2
Durum 2: y-ekseni “Case 2 relative to the Y-axis”
y
Dx
yQ
Q
Dy
C S
xQ  0
P
yP
x
yQ 
Dy
8
xP
x1
EĞİLME GERİLMESİ “BENDING STRESS”
Normal kullanma, Hareket için darbe katsayısı
Fx 
k2 = 1.2 (Çizelge G.2)
k 2  g n  Q  xQ  xS   P   x P  x S 
nh
= 1.2x9.81x[ 800x( 0- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000)= 0,000 N
My 
3  Fx  l
= 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm
16
Kullanılan ray için Wy (mm3) = 11400 mm3
For the using rail
y 
My
Wy
= 0/ 11400 = 0,00 N/mm2
Sayfa:8
Fy 
k 2  g n  Q   yQ  y S   P   y P  y S 
n
h
2
= 1.2x9.81x[ 800x( 150- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000/2)= 470,88 N
Mx 
3  Fy  l
16
= 3x470,880x 2800/16 = 247.212,00 Nmm
Kullanılan ray için Wx = 9240 mm3
For the using rail
x 
Mx
= 247212,000/ 20800=11,89 N/mm2
Wx
Eğilme Gerilmeleri
m = x + y
m =11,885 + 0,000 = 11,885 N/mm2
Daha büyük olduğu için Durum 2 eğilme gerilmesi alınmıştır
m =11,885
G.7.1.2.2 – BÜKÜLME “BUCKLING”
“Normal kullanma- Hareket” yük durumunda bükülme meydana gelmez.
In normal use – running, buckling does not arise.
G.7.1.2.3 BİRLEŞİK GERİLME “COMBINED STRESS”
Normal kullanma, hareket için güvenlik katsayısı (Çizelge 3)
St = 3.75
Normal use safety gear
 zul 
Rm
= 370/ 3.75 = 98,667 N/mm2
St
m = x + y  zui
11,885+0,000 = 11,885 N/mm2  98,667 N/mm2
Raylara bağlı yardımcı donanım için darbe katsayısı k3 = 2,0 alınır.
Value of impact factor
A = 951 mm2
M = 0,0 N
 m 
k3  M
A
  zul
= 11,885+( 2x0,0)/ 1700 = 11,885 N/mm2  98,667 N/mm2
Sayfa:9
G.7.1.2.4 Ray boyunun eğilmesi “Flange bending”
Width of the connecting part of the food to the blade in millimeters
F 
1,85  Fx
c2
  zul
=1,85X0,000/9,0 2 = 0,000 N/mm2  98,667 N/mm2
G.7.1.2.5 Eğilme miktarı “Deflections”
Esneklik modülü
E = 21000x9.81 N/mm2
Modulus of elasticity in newton per square millimetre
ly = 515000 mm4
Second moment of area in the X-axis in fourth power millimetre
zul = 5 mm (10.1.2.2)
 x  0,7 
Fx  l 3
48  E  I y
  zul
=0,7x 0x 2800 3/(48x21000x9.81x 515000) = 0,000 mm  5 mm
Kullanılan ray için Ix = 10120000 mm4
For the using rail
 y  0,7 
Fy  l 3
  zul
48  E  I x
=0,7x 470.88x 28003/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,072 mm  5 mm
G.7.1.3 NORMAL KULLANMA, YÜKLEME “NORMAL USE, LOADING”
Dx
P
C
X
Dy
X
FS
XP
Y
XF
Sayfa:10
Kapı kozisyonu
“Door Position”
İlgili kabin kapısının, x eksenine olan mesafesi (i=1,2,3 veya 4)
Distance of the related car door to X-axis
İlgili kabin kapısının, y eksenine olan mesafesi (i=1,2,3 veya 4)
Distance of the related car door to Y-axis
i = 1
x = 870 mm
y = 0 mm
Eşik kuvveti “force on the sill” Fs
İnsan asansörlerinde
İnsan asansörlerinde
Forklift ile yüklemede
Q < 2500 kg ise:
Q  2500 kg ise:
Q  2500 kg ise:
Fs = 0.4 x gn x Q
Fs = 0.6 x gn x Q
Fs = 0.85 x gn x Q
Person
Load Lift
Forklift Truck Loading
Fs = 0,4x9.81x 800 = 3.139,20 N
G.7.1.3.1Eğilme gerilmesi “Bending stress”
Normal kullanma, Hareket için darbe katsayısı
Impact factor for normal use
Fx 
k2 = 1.2 (Çizelge G.2)
g n  P   xP  xS   Fs  xi  xS 
= 2x9.81x( 800x 0+ 875.578x 0)/( 2x 3000)= 0 N
nh
My 
3  Fx  l
= 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm
16
Kullanılan ray için Wy (mm3) = 11.400,0 mm3
For the using rail
y 
Fy 
My
Wy
= 0/ 11400 = 0,000 N/mm2
g n  P   y P  y S   Fs   yi  y S 
= 2x9.81x( 800x 150+ 875.578x 0)/( 2x 3000/2) = 784,8 N
n
h
2
Mx 
3  Fy  l
16
= 3x 784.8x 2800/16 = 412.020,000 Nmm
For the using rail
x 
Mx
= 412020/ 20800 = 19,809 N/mm2
Wx
G.7.1.3.3 Birleşik gerilme “Combined Stress”
Normal kullanma, Hareket için güvenlik katsayısı (Çizelge 3)
Safety factor for normal use, running
St = 3
Sayfa:11
 zul 
Rm
= 370/ 3= 123,333 N/mm2
St
n =  x + y  zui
19,809= 19,809 N/mm2  123,333 N/mm2
Raylara bağlı yardımcı donanım için darbe katsayısı k3 = 2 alınır.
A = 1700 mm2
M = 0,0 N
 m 
k3  M
A
  zul
= 19,809+( 16437.42018+ 2x0,0)/ 1700 = 29,478 N/mm2  123,333 N/mm2
G.7.1.3.4 Ray boyunun eğilmesi
F 
1,85  Fx
c2
  zul
=1,85X0,000/9,0 2 = 0,000 N/mm2  123,333 N/mm2
G.7.1.3.5 Eğilme miktarı
Esneklik modülü
E
= 21000x9.81 N/mm2
Iy
= 515000 mm4
zui
= 5,0 mm (10.1.2.2)
gears are operating
 x  0,7 
Fx  l 3
48  E  I y
  zul
= 0,7x 0x 2800 3/(48x21000x9.81x 515000) = 0,000 mm 
For the using rail
Ix
 y  0,7 
Fy  l 3
48  E  I x
5 mm
= 10120000 mm4
  zul
= 0,7x 784.8x 2800 3/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,121 mm 
5 mm
Sayfa:12
KARŞI AĞIRLIK KILAVUZ RAYLARININ HESAPLANMASI (EK-G)
Dxcwt
Dycwt
Ray Sayısı
Number of rail
Dengeleme faktörü
Balance factor
Normal kullanma, Hareket için
Normal use, moving
Karşı ağırlık patenleri arasındaki mesafe
Distance between counterweight shoes
Ağırlıkta kullanılan ray tipi
Type of counterweight rail
= 150 mm
= 960 mm
= 2
q
= 0,5
k2
= 1,2 (Çizelge G.2)
hcwt
= 3000 mm
= 50X50X5
Normal kullanımda, hareket “Normal Use, Running”
Eğilme gerilmesi “Bending Stress”
k2xgnx(qxQ+P)x0.1x Dxcwt
Fx = ------------------------------------------ =
nx hcwt
= 1.2x9.81x[ 800x( 0- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000)= 0,000 N
My 
3  Fx  l
=
16
Kullanılan ray için Wy
For the using rail
3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm
= 2100 mm3
Sayfa:13
y 
My
Wy
= 0/ 11400 = 0,00 N/mm2
K2xgnx(qxQ+P)x0.05x Dycwt
Fy = ------------------------------------------ =
n
-- x hcwt
2
= 1.2x9.81x[ 800x( 150- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000/2)= 470,88 N
Mx 
3  Fy  l
16
= 3x 470.88x 2800/16 = 247.212,00 Nmm
For the using rail
x 
Mx
= 247212/ 20800
Wx
= 11,89 N/mm2
Birleşik gerilme “Combined Stress”
Normal kullanma, Hareket için güvenlik katsayısı (Çizelge 3)
Normal use, for running coefficent
Ağırlık rayının çekme dayanımı
Tensile stress of counterweight rail
 zul 
St
= 3.75
Rm
= 370 N/mm2
Rm
= 123,333 = 370/ 3.75 N/mm2
St
n =  x + y  zui
19,809+0,000 = 19,809 N/mm2  98,667 N/mm2
Ray boyunun eğilmesi
F 
1,85  Fx
c2
  zul
=1,85X0,00/9,02 = 0,00 N/mm2  98,667 N/mm2
Eğilme miktarı “Deflection”
Esneklik modülü
Modulus of elasticity
Kullanılan ray için For using rail
E
= 21000x9.81 N/mm2
Iy
= 52.500,0 mm4
zui
= 5,0 mm (10.1.2.2)
gears are operating
Sayfa:14
 x  0,7 
Fx  l 3
48  E  I y
  zul
= 0,7x 0x 2800 3/(48x21000x9.81x 515000) = 0,000 mm 
For the using rail
Ix
 y  0,7 
5,0 mm
4
= 11.240,0 mm
Fy  l 3
  zul
48  E  I x
= 0,7x 470.88x 28003/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,072 mm 
5,0 mm
KUYU TABANINI ETKİLEYEN KUVVETLERİN HESAPLANMASI (5.3.2)
STRENGHT OF THE PIT FLOOR
Güvenlik tertibatının çalışması “Safety Gear Operation”
Kabin kılavuz rayının birim ağırlığı
Unit mass of guide rail of the car
Ray boyu
Length of rail
Kılavuz ray ağırlığı “Weight of the guide rail”
P ray = GxLray
= 73.28x 13.2
G
= 73,3 N/mm
Lray
= 13,2 m
= 967,3 N
Her ray tabanına gelen düşey kuvvet “Vertical force of each rail base”
Fray = Fk + Pray = 16.437,42+ 967.296 = 17.404,72 N
Tampon çalışma kuvvetleri
Herbir kabin tamponunun altında (5.3.2.2)
Each car buffer
P
= 4xgnx(P+Q)
= 4x9,81x( 875.578+ 800) = 65.749,7 N
5.3.2.2.The floor of the pit shall be able to support beneath the car buffer supports 4 times the static load
being imposed by the mass of the fully loaded car
Herbir karşı ağırlık tamponunun altında (5.3.2.3)
Each counterweight buffer
P
= 4xgnx(P+qxQ)
= 4x9,81x( 875.578+ .5x 800) = 50.053,7 N
5.3.2.3. The floor of the pit shall be able to support beneath the counterweight buffer supports, on the
balancing weights travelling area, 4 times the static load being imposed by the mass of the
counterweight or the balancing weight.
9.2.1 MAKARA ve ASKI HALATI ÇAPLARI ARASINDAKİ ORAN
9.2.1 PULLEY AND ROPES DIAMETER RATIOS
Askı halat çapı “Rope Diameter”
En küçük kasnak çapı “Small Pulley Diameter”
D mim/dr = 400/ 10
dr
Dmim
= 10 mm
= 400 mm
= 40  40
9.2.1 - Tahrik kasnağı, makara ve tamburun (halat ortasından ortasına ölçülen) çapları ile halat çapının oranı,
halat yapısından bağımsız olarak en az 40 olmalıdır.
9.2.1 The ratio between the pitch diameter of sheaves, pulley or drumsand the nominal diameter of the
suspension ropes shall be at least 40, regardless of the number of standards.
Sayfa:15
ASKI HALATI GÜVENLİK KATSAYISININ HESAPLANMASI (9.2.2 ve EK-N)
PROOF OF SAFETY FACTOR OF THE SUSPENSION ROPES (9.2.2 AND AN-N)
Askı halatı güvenlik katsayısı:
The safety factor of suspension ropes:
Üç veya daha fazla halatlı sürtünmeli tahrikte ve tamburlu tahrikte en az 12;
12 in the case of traction drive with three ropes or more;
İki halatlı sürtünmeli tahrikte en az 16 olmalıdır.
16 in the case of traction drive with two ropes;
Kasnakların eşdeğer sayısı “Equivalent number of pulleys” Nequiv
Nequiv = Nequiv (t) + Nequiv (p)
Nequiv (t)
Nequiv (p)
= Tahrik kasnaklarının eşdeğer sayısı “the equivalent number of traction sheaves”
= Saptırma kasnaklarının eşdeğer sayısı “the equivalent number of deflection pulleys”
Nequiv (t) ‘nin hesaplanması (Çizelge N.1)
V Kanal 35 - Sertleştirilmiş Kanal0 için
Nequiv (p) ‘nin hesaplanması
Nequiv (p) = Kp x (Nps + Npr)
Nequiv (t) = 18,5
Kp = (Dt / Dp)4
Tahrik kasnağı çapı
Dt
Diameter of the traction sheaves
Saptırma kasnağı çapı
Dp
Avarange diameter of all pulleys, traction sheave excluded
Tahrik kasnağı çapının kasnak çapına oranının 4.kuvveti
Factor of the ratio between sheave and pulley diameter
Tek yönde bükülmeli kasnak sayısı
Nps
Number of the pulley with simple bends
Ters yönde bükülmeli kasnak sayısı
Npr
Number of the pulley with reserved bends
= 520 mm
= 400 mm
= 2,86
= 1
= 0
N equiv (p) = 2,86x(1,00+4x0,00) = 2,86
Nequiv = Nequiv (t) + Nequiv (p) = 18,50+2,86 = 21,36
N.3 Tesis için gerekli güvenlik katsayısı “Safety Factor”






6

 695,8510 N equiv  


log
8 , 567



 Dt 

 

 

 dr 


 2, 6834 
2 , 894  


D 

log 77,09 t 



 dr 











S f  10
Sayfa:16
Halat çapı
dr
Diameter of the rope
Dt/dr
Hesaplanan Sf
Calculated Sf
Kullanılan halatın en küçük kopma kuvveti
Fmin
The minimum breaking load of the governor rope
Halat sayısı
nr
Number of rope
Halat askı katsayısı
r
Rope reeving factor
= 10 mm
= 520/ 10 = 52
= 16,31
= 45.027,9 N
= 5
= 1
Güvenlik katsayısı, bir halatın en küçük kopma kuvvetinin (N), kabin beyan yükü ile yüklü ve en alt durakda
duruyorken bir halata gelen en büyük kuvvete (N) oranıdır.
The safety factoris the ratio between the minimum breaking load, in newtons, of one rope and the
maximum force, in newtons, in this rope, when the car is stationary at the lowest landing, with its rated
load
nr x Fmin x r
S = ------------------- = 5x 45027.9x 1/( 875.578x9.81) = 26,21  16,31
Pxgn
9.2.3 ASKI HALATI BAĞLANTI NOKTASININ DAYANIMININ KONTROLÜ
9.2.3 RESIST CONTROL OF JUNCTION POINT OF THE SUSPENSION ROPE
Halat bağlantı tijinin çapı
Diameter of the type of Junction point
Halat bağlantı tijinin net kesit alanı A
Cross section area of the type of junction point
Halat bağlantı tijinin çekme dayanımı zui
Tensile stress of the type of junction point
0.8xFmin
36022.32

Axzui

= 15 mm
= 1700 mm2
= 98,667 N/mm2
74182.5
9.2.3 - Madde 9.2.3.1‘e göre halat ve halat tespit noktaları arasındaki bağlantılar, en küçük halat kopma yükünün
en az % 80’ine dayanabilmelidir.
9.2.3 – The junction between the rope and the rope termination, according to 9.2.3.1, shall be able to resist
at least 80% of the minimum breaking load of the rope.
9.2.3.1 - Halat uçları kabine, karşı ağırlığa veya dengeleme ağırlığına veya palangalı sistemlerde askı noktalarına,
kurşun dökülmüş soketler, kendinden sıkıştırmalı konik soketli halat kilitleri, en az üç uygun halat klemensiyle
bağlanan kurt gözü (radansa), presle sıkıştırılmış boru veya aynı derecede güvenli başka bir sistemle
bağlanmalıdır.
9.2.3.1 – The ends of the ropes shall be fixed to the car, counterweight or balancing weight, or suspension
points of the dead parts of reeved ropes by means of metal or ressin filled sockets, self tightening wedge
type sockets, heart shaped thimbles with at least three suitable rope grips, hand spliced eyes, ferrule
secured eyes, and any other system with equivalent safety.
Sayfa:17
9.9.4 REGÜLATÖR HALATINDAKİ GERGİ KUVVETİNİN HESAPLANMASI
9.9.4 PROOF OF THE TENSILE FORCE IN THE OVERSPEED GOVERNOR
Halat tipi
Type of rope
Halat anma çapı
Diameter of rope
Gergi ağırlığı
Tensioning weight
Halat ağırlığı
Rope weight
6x19 Standart lif özlü
dsr
= 6 mm
G
= 650,0 N
Psr
= 40,50 N

= 0,20

= 40,000
Aşağı yönde çalışmada “moving down”
T2
P sr+(G/2)+Pdown
x
---- = e = ----------------T1
Psr+(G/2)
Sürtünme katsayısı
Coeffcient of friction
Kanal açısının değeri
Value of the groove angle
Sürtünme değeri “friction factor”
1
 = x -------------= 0,585
Sin(/2)
ex = 6,27
P = Psr + (G/2) = 40,50x 650/2=365,50 N
P down = P x ex - P = 365,50x6,27-365,50=1.927,39 N
Aşağı yönde gerekli çalışma kuvveti
1.927,39
≥
Pdreq
300
= 300 N
Yukarı yönde çalışmada “Moving up”
T1
Psr+(G/2)
x
---- = e = ----------------T2
P sr+(G/2)-Pup
P = Psr + (G/2)
ile Pup = P – (P/ex) = 365,5-(365,5/6,3) = 307,2 N
Yukarı yönde gerekli çalışma kuvveti
307,2

Pureq
300
= 300 N
9.9.4 - Hız regülâtörünün devreye girmesi sırasında regülâtör halatında meydana gelen gerilme kuvveti, en az
aşağıda belirtilen değerlerden büyük olanına eşit olmalıdır: Güvenlik tertibatını çalıştırmak için gereken
kuvvetin 2 katı veya 300 N.
9.9.4 – The tensile force in the overspeed governor rope produced by the governor, when tripped, shall be
at least the greater of the following two values:
a) twice that necessary to engage the safety gear, or
b) 300 N
Sayfa:18
9.9.6.2 REGÜLATÖR HALATI EMNİYET KATSAYISININ HESAPLANMASI
Regülatör halatının en küçük kopma yükü
Fmin
= 19522 N
The minimum breaking load of the governor rope
Meydana gelen en büyük kuvvet
F = Pdown + P
= 1.927,4+365,5=2.292,89 N
Maximum force
Fmin / F = 8,51 
8
9.9.6.2 - Bu halatın en küçük kopma yükü, hız regülâtörünün çalışmasıyla halatta meydana getirilen gerilme
kuvvetinin en az 8 katı olmalıdır. Sürtünme kuvveti kullanan tipte bir hız regülâtöründe, sürtünme katsayısı
max= 0,2 olarak hesaba katılmalıdır.
9.9.6.2 – The minimum breaking load of the rope shall be related by a safety factor of at least 8 to the
tensile force produced in the rope of the overspeed governor when tripped taking into account a friction
factor max equal to 0,2 for traction type overspeed governor.
9.9.6.4 REGÜLATÖR HALATI VE MAKARA ÇAPI ARASINDAKİ ORAN
9.9.6.4 THE RATIO BETWEEN THE PITCH DIAMETER OF THE PULLEYS FOR THE
OVERSPEED GOVERNOR ROPE
Halat anma çapı
Nominal rope diameter
Regülatör kasnak çapı
Diameter of the governor pulley
dsr
= 6 mm
Dreg
= 320 mm
Dreg/dsr = 53.333  30
9.9.6.4 - Hız regülâtörü kasnağının (halat ortasından ortasına ölçülen) çapı ile regülâtör halatı anma çapı
arasındaki oran en az 30 olmalıdır.
9.9.6.4 – The ratio between the pitch diameter of the pulleys for the overspeed governor rope and the
nominal rope diameter shall be least 30.
TAMPON HESAPLARI
CALCULATION OF BUFFER
Kabin altı tamponu için HPT 04 tampon seçilmiş olup,
Min.Kuvvet = 440 kg < Max. Toplam kütle P bmax = (P+Q+Gh) = (850+800 + 25,6) = 1675,6 kg < Max.Kuvvet = 1784 kg uygundur.
Karşı ağırlık tamponu için HPT 03 tampon seçilmiş olup,
Min.Kuvvet = 440 kg < Max. Toplam kütle P bmax = (P+Q/2)+Gh = (1250+25,6) = 1275,6 kg < Max.Kuvvet = 1440 kg uygundur.
Max. Kuvvet ve Min. Kuvvet değerleri tampon üretici firması kataloğundan alınmıştır,markaya göre değişebilir.
Sayfa:19
TAHRİK YETENEĞİNİN HESAPLANMASI (EK-M)
TRACTION EVALUATION (ANNEX-M)
Sürtünme değerinin hesaplanması
Evaluation of the friction factor
Yarım Daire ve Altı Kesik Yarım Daire Kanal
V Kanal
Semi-circular and Semi-circular undercut
grooves
V-Grooves
sertleştirilmiş kanallar için;
for handened grooves;



4   cos  sin 
2
2

f  
      sin   sin 
f 
1
sin

2
sertleştirilmemiş kanallar için;
for non-handened grooves;

4  1  sin 
2
f   
    sin 
Kasnak kanalı “Grooves”
Kanal açısının değeri “Grooves angle”
Alt kesilme açısı “Undercut angle”


: V Kanal 35 - Sertleştirilmiş Kanal
: 75
: 115.22633744856
Yükleme için
: 0.1 x (1 / sin(35/2)
Durdurma tertibatı çalışması için
: (0.1 / (1 +1,0 / 10)) x (1 /sin(35/2)
Kabinin bloke edildiği durumlar için : 0.2 x (1 / sin(35/2)
Yükleme için:
Loading condition
Durdurma tertibatı çalışması için:
Emergency breaking conditions
Kabinin bloke edildiği durumlar için:
Car stalled conditions
f = 0,333
f = 0,302
f = 0,665
Sayfa:20
T1/T2 ORANININ HESAPLANMASI “TRACTION CALCULATION”
Kabin %125 yüklü en alt durakta duruyorken:
T1
P + 1.25 xQ+rxMSRcar
---- = ----------------------------T2 Mcwt+rxMSRcwt+MCRcwt
Kabin kütlesi
P
Masses of the empty car and components supported by the car
Beyan yükü
Q
Rated load in kilogrammes
Askı katsayısı
r
Reeving factor
Kabin tarafındaki halat kütlesi
MSRcar
Mass of ropes on the car side
Karşı ağırlık kütlesi
Mcwt
Mass of counterweight
Karşı ağırlık tarafındaki halat kütlesi
MSRcwt
Mass of ropes on counterweight side
Karşı ağırlık tarafındaki dengelem elemanı kütlesi
MCRcwt
Mass of balancing component on counterweight side
Sarılma açısı

Angle of wrap of the ropes on the traction sheave
Yükleme için sürtünme değeri
f
Friction factor
= 875,6 kg
= 800 kg
= 1
= 25.578 kg
= 1.250,0 kg
= 0,0 kg
= 0,0 kg
= 154,000 0
= 0,3
T1
---- = ( 850+1.25x 800+ 1x 25.578)/( 1250+ 1x 0+ 0) = 1,500
T2
T1
----  e
T2
1,500

2,445
Q ile yüklü kabin en alt katta aşağı hareket ederken durdurma tertibatının çalışması
Emergency breaking condition while moving down at the bottom floor with Q weight
Sayfa:21
Kabin kütlesi
P
Beyan yükü
Q
Rated load in kilogrammes
İvme değeri (M.2.1.2)
a
Acceleration value
Askı katsayısı
r
Reeving factor
MSRcar
Mass of ropes on the car side
Kabin tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt.MDPcar
Reduced mass of deflection pulley on car side
Kabin tarafındaki saptırma kasnağı sayısı
iDPcar
Number of deflection pulley on car side
Kabin kasnaklarının indirgenmiş kütlesi
mPcar
Reduced mass of pulley on car side
Kabin tarafındaki kasnak sayısı
iPcar
Number of pulley on car side
Kuyuda kabin tarafındaki sürtünme kuvveti
FRcar
Friction force on car side
Mcwt
MSRcwt
Karşı ağırlık tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi
MCRcwt
Mass of balancing component on counterweight side
Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kas.indirgenmiş küt. mDPcwt
Reduced mass of deflection pulley on counterweight side
Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kasnağı sayısı
iDPcwt
Number of deflection pulleys on counterweight side
Karşı ağırlık tarafındaki kasnakların indirgenmiş küt.
MPCWt
Reduced mass of pulley on counterweight side
Karşı ağırlık tarafındaki kasnak sayısı
iPcwr
Number of pulleys on counterweight side
Karşı ağırlık tarafındaki sürtünme kuvveti
FRcwr
Friction force on counterweight side
= 850,0 kg
= 800 kg
= 1.700,0 m/s2
= 1
= 25,6 kg
= 35,0 kg
= 1
= 0,0 kg
= 0,0
= 59,9 N
= 1.250,0 kg
= 0,0 kg
= 0,0 kg
= 0,0 kg
= 0
= 0,0 kg
= 0
= 31,3 N
T1
T2
Sarılma Açısı

Durdurma tertibatı çalışması için sürtünme değeri f
Friction value for emergency breaking condition
1,495

= 17.352,6 N
= 11.606,2 N
= 154,0o
= 0,302
2,254
Sayfa:22
Boş kabin en üst katta yukarı hareket ederken durdurma tertibtının çalışması
Emergency breaking condition while ascending the empty car at top floor
Mcwt
İvme değeri (M.2.1.2)
a
Acceleration value
Askı katsayısı
r
Reeving factor
MSRcwt
Karşı Ağır.tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt.
mDPcwt
Reduced mass of deflection pulley on car side
Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kasnağı sayısı
iDPcwt
Number of deflection pulleys on counterweight side
Karşı ağırlık tarafındaki kasnaklarının indirgenmiş kütlesi
Reduced mass of pulley on car side
Karşı ağırlık tarafındaki kasnak sayısı
iPcwt
Number of pulleys on counterweight side
Kuyuda Karşı ağırlık tarafındaki sürtünme kuvveti
FRcwt
Friction force on counterweight side
Kabin kütlesi
P
Kabin tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi
MCRcar
Mass of balancing component on car side
Kabin bükülgen kablosunun kütlesi
MTtray
Mass of flexibl wire on car side
MSRcar
Mass of ropes on car side
Kabin tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt.
MDPcar
Mass of deflection pulleys on car side
Kabin tarafındaki saptırma kasnağı sayısı
iDPcar
Number of deflection pulley on car side
Kabin kasnaklarının indirgenmiş kütlesi
mPcar
Reduced mass of pulleys on car side
Kabin tarafındaki kasnak sayısı
iPcar
Number of pulley on car side
Kuyuda kabin tarafındaki sürtünme kuvveti
FRcar
Friction force on car side
= 1.250,0 kg
= 176,6 m/s2
= 1
= 25,6 kg
= 0,0 kg
= 0
= 0,0 kg
= 0
= 31,3 N
= 850,0 kg
= 0,0 kg
= 12,4 kg
= 0,0 kg
= 35,0 kg
= 1
= 0,0 kg
= 0
= 59,9 N
T1
= 13.182,5 N
T2
= 7.951,4 N
Sayfa:23
Sarılma Açısı

Durdurma tertibatı çalışması için sürtünme değeri f
Friction value for emergency breaking condition
1,658

= 154,0o
= 0,302
2,254
Karşı ağırlık tampona oturduğunda boş kabin en üst katta iken T1/T2 oranının hesabı
Calculation of ratio T1/T2while counterweight resting on the buffers and empty car at top of floor
Kabin kütlesi
P
Askı katsayısı
r
Reeving factor
Kabin tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi
MCRcar
Mass of balancing component on car side
Kabin bükülgen kablosunun kütlesi
MTtray
Mass of flexibl wire on car side
MSRcar
Mass of ropes on car side
Ağırlık tarafındaki halat kütlesi
MSRcwt
Sarılma Açısı

Sürtünme değeri
f
Friction value
T1
---- =
T2
= 850,0 kg
= 1
= 0,0 kg
= 12,4 kg
= 0,0 kg
= 25,6 kg
= 154,0o
= 0,665
33,232
33,232  5,976
Sayfa:24
ASANSÖR MOTOR GÜCÜ HESABI
N = (1/).(P.V/102)
Gh = gh.Ih.n = 0,348.14,7.5 = 25,6 kg
F1 = (Gk+Gy+Gh) = (850+800+25,6) = 1675,6 kg
F2 = Ga = (Gk+Gy/2) = 850+800/2 = 1250 kg
P = F1-F2 = 1675,6-1250 = 425,6 kg
N = (1/0,55).(425,6.1/102) = 7,58 kw
Nk = 9,2 kw > N = 7,58 kw uygundur.
N : Hesaplanan Motor Gücü (kw)
Nk : Kullanılan Motorun Gücü (kw)
Gy : Kabin Anma Yükü Kütlesi (kg)
Gk : Kabinin Kütlesi (kg)
Ga : Karşı Ağırlık Kütlesi (kg)
Gh : Toplam Halat Kütlesi (kg)
P : Makina miline Kabin yükü ile Karşı ağırlık ve Askı halatı ağırlıkları nedeniyle
gelen en büyük döndürücü kuvvet (kg)
V : Kabin Hızı (m/sn)
 : Makina Motor Sistem Verimi (üretici beyanı)
gh : 1 mt. Halatın Kütlesi (kg)
Ih : Halat Uzunluğu (m)
n : Halat Sayısı (adet)
Sayfa:25
HALAT SARMA AÇISI HESABI
Tahrik kasnağı yarıçapı= 260 mm
Saptırma kasnağı yarıçapı= 200 mm
Merkezler arası yatay uzaklık= 490 mm
Merkezler arası düşey uzaklık= 870 mm
Kasnak yarıçapları arasındaki fark= TO uzunluğu= 260-200= 60 mm
PKO dik üçgeninde pisagor bağıntısından;
PO uzunluğu= 998 mm bulunur
PKO dik üçgeninde Sin(b)= KO/PO= 870/998= 0,8717 den b açısı= 60,6 bulunur
Aynı üçgende d açısı=90-60,6 = 29,4 bulunur.
PTO dik üçgeninde Sin(c)= TO/PO= 60/998= 0,0601 den b açısı= 3,4 bulunur
Aynı üçgende e açısı= 90-3,4= 86,6 bulunur
Halat sarma açısı a= 360-(29,4+86,6+90)= 154 bulunur.
Sayfa:26
GÜVENLİK ELEMANLARI CE BELGELERİ EKLENECEK
1-PARAŞÜT FREN,
2- TAMPONLAR,
3- REGÜLÂTÖR,
4-KUMANDA PANOSU,
5-KAPI KİLİTLERİ
ASANSÖR SON KONTROL FORMU
DOLDURULUP EKLENECEK
STANDARDA UYMAYAN KISIMLAR
(VARSA)
RİSK ANALİZİ EKLENECEK
ASANSÖR KUYUSU RÖLEVE FORMU
Yapı Sahibi :
Ada/Pafta/Parsel :
Yapı Adresi :
A
Kat
B
C
D
E
F
0
1
2
3
4
5
Kuyu üstten görünüşü
6
İ = …….…….
……
(ip arası)
Minimum
Min.Genişlik : ……..cm Min.Derinlik : ……cm
Kuyu Alt Boşluğu
:
Kuyu Üst Boşluğu
:
Durak Sayısı
:
Seyir Mesafesi
: ……+……+……+……+…… = ………. mt
Açıklamalar: 900 mm genişliğinde kapı takılabilmesi için kuyu genişliğinin en az 170 cm olması gerekmektedir,
10 Kişilik asansörün kuyuya sığmaması durumunda ise; kabin ölçüleri en az 120x120 cm olmalıdır
Kabin alanı: 120cmx120cm+90cm (kapı genişliği) x 5cm (eşik önü kıvrıntı)=1,48 m² yani 8 kişilik asansöre
tekabul etmektedir, 90’lık kapının ve/veya 120x120 cm net kabin ölçülerininde sağlanamaması durumunda bu
form ile birlikte aşağıdaki beyan yazılıp firma sahibi tarafından firma kaşesi+imzalanarak 8 kişilik kapasiteden
aşağıda asansörler yapabilirsiniz. Not: Bu açıklamalar kısmını röleve formuna yazmayınız, bilgi amaçlı yazılmıştır…
KUYU RÖLEVE BEYANI
Bu formda belirtilen ölçülerin binadaki asansör kuyusuyla bire bir örtüştüğünü beyan
ederiz, yukarıda belirtilen minimum röleve ölçüleri sonucunda bu kuyuya maksimum
….. cm genişliğinde asansör kapısı ve maks. .…x…. cm ölçülerinde ve toplam Alan=
…… m² olup ……kişilik kabin sığmaktadır, aksi durumun tespit edilmesi durumunda
yasal olarak doğacak tüm olumsuzluklardan asansör firmamız sorumludur.
Tarih
.…….. / …..…. / 201.…
Firma Sahibi
(Kaşe,İmza)

asansör teknik dosyası sivtci asansör ltd. şti.

Transkript

Benzer belgeler

MASS SSP-218 AKTİF SUB

Yürüyen Merdiven

Hırvatistan

ÜCRETİ : KATEGORİ KABİN TİPİ KİŞİ SAYISI GÜVERTE KİŞİBAŞI G

2014 FİYAT LİSTESİ

Auxiliaire de signalisation Caractéristiques techniques