Bolum_9A
Transkript
Bolum_9A
BÖLÜM 9 AÇIK KANAL AKIMLARI •Atmosferle Temasta Olan Serbest Yüzeyli Akımlar. •Sulama Kanalları, Kanalizasyon Boruları, Dren Borularındaki Akımlar Ve Tabi Akarsular Açık Kanal Akımlarıdır. •Açık Kanaldaki Akımın Özelliklerinin Belirlenmesi Basınçlı Boru Akımlarından Daha Zordur. •Fiziksel Özellikleri;kesit Şekli, Pürüzlülüğü, Kanal Taban Eğimi, Borulara Nazaran Daha Geniş Bir Aralıkta Değişir. •Serbest Yüzeyin Varlığı, Kanalın Dairesel Olmayan Kesit Şekline Bağlı İki Veya Üç Boyutlu Akış Özelliği, Islak Çeper Boyunca Üniform Olmayan Kayma Gerilmesi Dağılımı Açık Kanal Akımlarını Boru Akımlarından Ayırır. •Borularda Ortalama Hız Kesitin Sabit Olması Dolayısıyla Kolaylıkla Belirlenebilmektedir. Bu Hıza Boru Eğiminin Etkisi Yoktur, Sadece Enerji Çizgisinin Eğimi Etkilidir. Açık Kanlarda İse Ortalama Hızın Belirlenmesi Zor Olmakta Ve Kanal Taban Eğimi Bu Hıza Etkimektedir. E.Ç. Je E.Ç. P.Ç. P2/γ Jw P1/γ P1/γ Je 2 P2/γ J0 z2 1 z1 z1 z2 Referans düzlemi Referans düzlemi •Şekil 9.1 T A Q A Talveg P A (a)Plan (b)A-A Enkesiti •Enkesit: Akımın Akış Yönüne Dik Olarak Alınan Düzlemsel Kesitine Kanal Enkesiti Adı Verilir. •Islak Kesit: Enkesitin Sıvı İle Dolu Olan Kısmına Islak Kesit Adı Verilir ,A Alanı (M2). •Islak Çevre: Islak Kesiti Çevreleyen Kanalın Katı Cidar Uzunluğuna Islak Çevre Denir, P, (M). •Hidrolik Yarıçap: Akış Kesitinin Islak Çevreye Oranına Denir R=a/P (M). •Ortalama Hız: Kanaldan Geçen Debinin Akış Kesitine Oranına Denir V=q/A (M/S). •Talveg: Açık Kanal Enkesitinin En Derin Noktasına Denir. •Üst Genişlik : Kanal Kesitinin Serbest Su Yüzündeki Genişliği (T) •Hidrolik Derinlik: Islak Kesit Alanının Üst Genişliğe Oranıdır D=a/T (M) Kapak HDA YDA Üniform Akım YDA YDA • Düzenli Üniform Akım: Akım derinliği kanal boyunca değişmiyorsa üniform • Düzenli Akım: Eğer açık kanaldaki su derinliği zamanla değişmiyorsa veya ele alınan zaman aralığında sabit kabul edilirse akım düzenli olarak isimlendirilir. • Düzenli üniform olmayan akım: Akım derinliği kanal boyunca değişiyorsa üniform olmayan akım olarak isimlendirilir. Düzenli üniform olmayan akımda: 1-Yavaş değişken, 2Hızlı değişken •Değişken Akım: Kanaldaki akım derinliği zamnla değişiyorsa isimlendirilir. Değişken akımlarda : akım değişken olarak •Değişken üniform akım: Pratikte mümkün değil •Değişken üniform olmayan akım: Dalga hareketi bu tip akıma örnek olarak verilebilir. Bu akımlarda, 1-Yavaş değişken, 2-Hızlı değişken akımlar olarak sınıflandırılabilir. Tablo 9.1 Kanal kesitlerinin geometrik elemanları Kesit Alan Islak çevre Hid. yarı çap Su yüzü (A) (P) (R) (B) Ortalama derinlik (h) B h b.h b+2h ( b + mh ) h b + 2h 1 + b h/(b+2h) b h b Dikdörtgen B 1 m h b h (b + mh ) b + 2mh b + 2h 1 + Trapez B h h (b + mh b + 2mh mh 2 m 1 2h 1 + m 2 mh 2mh 2 1 + m2 Üçgen 1 2h B D θ h 1 (θ − Sinθ) 2 D 8 1 θD 2 1 Sinθ 2 h (D − h ) 1 θ − sin θ (1− ) ( ) 4 θ 8 Sin 1 2θ Daire B h Parabol 2 Bh 3 B + (8 / 3)h 2 3 / 2( A / h ) 2Bh 2 3B2 + 8h 2 2 / 3h •9.4 Açık Kanallarda Hız Dağılımı Açık kanallarda kanal kesiti içindeki hız dağılımları üniform değildir. Kesit içinde hemen her noktada hız Şekil de görüleceği üzere diğerinden farklıdır. Hız dağılımı, kanalın geometrisine, pürüzlülüğüne, planda yaptığı kıvrımlara bağlıdır İkincil akımlar •Şekil de görüleceği üzere kanal kesitinde alınan bir düşeydeki ortalama hız 0.6h daki hıza eşit alınabilir. Bu değer 0.2h ve 0.8h derinliklerdeki hızların ortalaması alınarak elde edilebilir. V0.2h 0.6h h V0.6h 0.4h V0.8h Düşey hız dağılımı Akarsu kıvrımında merkezkaç kuvvetinin etkisiyle akım dış kıyıya doğru yönelmektedir. Su yüzünde enine doğrultuda dış tarafa doğru eğim artmaktadır. Maksimum hız yörüngesi dış kıyıya doğru yerleşmektedir. Bu tip bir kesitte ana akım doğrultusuna dik olarak yapılanan sekonder akımlar oluşur. Bu akım yüzeyde dış, tabanda iç tarafa doğru yönelecek biçimde oluşur. Bu akım akarsuların taban malzemelerinin iç tarafa doğru yığılmalarına, buna karşın dış kıyının erozyona uğramasına neden olur. Bu nedenle su alma yapıları daima kıvrımların dış kıyılarına inşa edilir. Akarsu kıvrımında hız dağılımı 9.5 Düzenli Üniform Açık Kanal Akımları Üniform akımlarda şu özellikler vardır: .Her kesitte hız, derinlik, akış kesiti ve debi aynıdır. .Eneji çizgisi, kanal tabanı ve su yüzeyi birbirine paraleldir. (Je = Jw = Jo) .Akışkan partiküllerinin yörüngeleri doğrusal ve enkesite diktir. .Üniform açık kanal akımlarında, kanal eğimlerinin çok büyük olmaması şartı ile, basınç hidrostatik kanunlara uygun olarak değişir. Je Jw L γ A L Sinα h A Je = Jw = Jo Jo γAL τ0 P L α •Şekil 9.5 Üniform kanal akışı P Elemanın ıslak çevre boyunca akım yönüne ters etkili τ0 kayma gerilmesi ve akıma neden olan ağırlık kuvveti dengede olacaktır γ A LSinα = τ0 P L Eğimin küçük olduğu durumlarda J 0 =Sinα yarı çap τ 0 = γ R J 0 R= A/P olduğuna göre alınabilir ve hidrolik Üniform akımlarda kullanılan formüller V = C R aJb (9.1) şeklindedir. Burada V ortalama hız, R hidrolik yarıçap, ve J enerji çizgisinin eğimidir, bu eğim üniform akımda taban eğimine eşit olduğundan hız ifadelerinde J0 taban eğimi dikkate alınır. C ise akımın direncini ifade eden bir katsayıdır. Bu katsayı ortalama hıza, hidrolik yarı çapa, kanal pürüzlülüğüne ve viskoziteye bağlıdır. Chezy formülü: V =C R J (9.2) Burada C Chezy katsayısıdır (L1/2 T-1). Bazin C katsayısını aşağıdaki gibi verilmiştir. 87 R C= γb + R (9.3) Manning Formülü: 1 2 / 3 1/ 2 V= R J n Burada n Manning pürüzlülük katsayısıdır. (9.4) Darcy-Weisbach formülü: 1 V2 J =λ D 2g (9.5) olduğuna göre herhangi bir kesite sahip kanal için 1 V2 J =λ 4 R 2g (9.6) yazılabilir. λ Darcy-Weisbach katsayısıdır. Buradan hız çekilirse 8g 1 / 2 1 / 2 V= R J λ (9.7) Maning, Chezy ve Darcy Weisbach katsayıları arasında; 8g R 1 / 6 R1/ 6 6R C= = = =18 log 1/ 6 λ n 4 + δ* / 7 0.04d eşitliği mevcuttur. Burada d katı tane çapıdır. λ Darcy-Weisbach katsayısı laminer ve türbülanslı akım için ayrı ayrı ifade edilmiştir. Laminer akım için: 96 λ= Re (9.8) burada Re: Reynolds sayısı= V4R/ν ν, ν: suyun kinematik viskozitesidir. Türbülanslı akım için: Hidrolik cilalı taban : 1 Re λ = 2 log λ 3. 4 (9.9) Hidrolik pürüzlü taban : 1 4R y = 2 log 3.1 = 2 log12.4 λ ks ks (9.10) Geçiş bölgesi için Colebrook-White formülü uygulanabilir. 1 3.4 ks = − 2 log + λ 12.4R Re λ (9.11) 9.6. Üniform Açık Kanal Akımlarında Kesit Tayini ve Hidrolik Hesap Üniform akım için verilen hız formüllerinden Manning formülü göz önüne alınırsa kanaldan geçen debi: 1 2 / 3 1/ 2 Q=VA= R J A n (9.12) ile hesaplanır . Burada : 1 2/3 R A=K n konveyans ile gösterilir. Konveyans kanalın cidar kaplaması ve kesit şekli ile ilgilidir. Debi: Q = K J1 / 2 (9.13) DAİRESEL KESİTLERDE ÜNİFORM AKIM HESABI: •Kanalizasyon borularında olduğu gibi bazı durumlarda dairesel borular kısmen dolu olacak şekilde projelendirilir. Bu durumdaki dairesel borular için açık kanal hesapları aşağıdaki gibi yapılabilir. 2 π D2 D2 θ sin θ D A= (θ - sin θ) = π - + 4 8 4 2 2 θ D θ P = π D - θ = D π - 2 2 A D sin θ R = = 1 + P 4 2 π-θ Manning formülü kullanılarak ortalama hız : V= 1 2 / 3 1/ 2 1 1/ 2 D sin θ = 1 + S R S n n 4 2 π - θ 2/3 θ=0 için kesit dolu olup akım hızı V=VF : 1 1/ 2 D VF = S n 4 2/3 Buradan V/VF oranı aşağıdaki gibi olur: V sin θ = 1 + VF 2 π - θ 2/3 (9.7) Akım debisinin dolu kesit debisine oranı (9.7) denkleminin aşağıdaki A/AF ile çarpımından elde edilir: 2 D π - θ + sin θ 1 θ sin θ A 4 2 2 = = π - + 2 πD π 2 2 AF 4 Q 1 θ sin θ sin θ = π - + 1 + 2 2 π-θ QF π 2 2/3 (9.8) (9.7) ve (9.8) denklemlerinin derinlikle değişim eğrileri Şekil de verilmiştir. Şekilde görüldüğü gibi maksimum debi kesit tam dolu iken değil fakat θ=56,7°° ve h/D=0,94 durumunda Qmak/QF=1,08 olarak meydana gelmektedir. BİRLEŞİK (KOMPOZİT) KESİT HALİ Debisi zamanla değişebilen bir kanal veya akarsuya ait hidrolik hesapların yapılarak karakteristik büyüklüklerin elde edilmesi gerekebilir. Bu şekilde enine kesit farklı bir takım kesitlerin birleşmesinden meydana gelmiştir. 1 3 2 P1 P3 P2 Bu kesitlere birleşik (kompozit) kesit adı verilir. Böyle bir kesitin her bölümünde pürüzlülük ve hız birbirinden farklı olacağından geçen debi hesaplanırken en kesiti bir bütün olarak ele alınmaz. Şekilde görüleceği üzere kesit birkaç parçaya ayrılarak her kesitten geçen debi ayrı ayrı hesaplanmalı ve bu debiler toplanarak toplam debi elde edilmelidir. Q= Q1+Q2+Q3 .Parçalanmış kesitlere ait ıslak çevre yalnız katı yüzey uzunlukları olmaktadır. 9.4 AÇIK KANALDA EN İYİ HİDROLİK KESİT Hidrolik bakımdan en iyi, yani en iletken kesit, verilen bir kesit alanı için en fazla debiyi geçiren kesit şekli olarak tanımlanır. Manning formülüne göre debi: 1 A5 / 3 1 / 2 Q= 2/3 S n P Burada verilen bir A değerinde Q nun maksimum olabilmesi için P nin minimum olması gerekir. Tüm kesit şekilleri arasında bu özelliği taşıyan şekil yarım dairedir. Yarım daire, hidrolik bakımdan en etkin kesit şekli olmasına karşın kazı maliyeti açısından en ekonomik olmayabilir. Bu nedenle, bir kanal en iyi hidrolik kesit prensibine göre projelendirilmeli, ancak uygulanabilirlik açısından modifiye edilmelidir. Dikdörtgen Kesit A=bh, P=b+2h h b Verilen bir A için, b=A/h ve A P= +2h h Minimum P durumunda: dP A bh =- 2 +2=- 2 +2=0 dh h h ⇒ b=2h olur ki bu koşul hidrolik bakımdan en iyi dikdörtgen kesitin Şekil 9.8 deki gibi yarım dairenin dışına teğet olarak çizilen bir dikdörtgen olduğunu göstermektedir. Bu koşulu sağlayan dikdörtgen kesitte hidrolik yarıçap: A bh 2hh h R= = = = P b+2h 2h+2h 2 Trapez Kesit A = (b + m h) h , P = b + 2 h 1 + m 2 Verilen bir A için θ Minimum P durumunda: A b= -mh h A P = - m h + 2 h 1 + m2 h dP A = - 2 - m + 2 1 + m2 = 0 dh h (b + m h) h h 2 + m = 2 1 + m2 b + 2 m h = 2 h 1 + m2 Üst genişliği şevler toplamına eşittir. En iyi trapez kesit için hidrolik yarıçap: A (b + m h) h (b + m h) h h R= = = = 2 P b + 2 h 1+ m b+b+2mh 2 derinliğin yarısına eşittir. Trapez kesit için en iyi şev açısı aşağıdaki gibi bulunur: dP 2 h 2m =−h+ =0 1 / 2 dm 2 1 + m2 ( ) ⇒ m = 1/ 3 ⇒ θ = 60o Trapez kesitteki şev açısı zeminin kaymaya karşı gösterebileceği duraylılık şartlarına bağlıdır. Derinliğin artması ile kazı masraflarının artacağı düşünülürse pratikte su kanallarının daha sığ yapılması tercih edilebilir. Üniform Akışa Sahip Kanalların Projelendirilmesinde Dikkat Edilecek Özellikler Kanalların projelendirilmesinde dikkat edilmesi gerekli iki önemli durum vardır -Kanalın şevleri ve tabanı oyulmamalıdır -Kanal içinde çökelme meydana gelmemelidir. Kanalın ıslak çevresi üzerine etkili kuvvete “Sürükleme Kuvveti” veya “Sınır Kayma Gerilmesi” denir; τ0 = ρgRJ 0 ile ifade edilir. Sınır kayma gerilmesi üniform bir dağılıma sahip değildir, dağılım kanalın boyutlarına göre değil şekline göre değişim gösterir. Trapez bir kanalda maksimum kayma gerilmesi; ρgRJ 0 ile tabanda meydana gelir ve gerilme şevlerde ise; 0.76ρgRJ 0 τs τb Kanal cidarı üzerinde kayma gerilmesi dağılımı Eğer kayma gerilmesi kanal cidarındaki malzemeyi hareket ettirecek şiddetin altında ise kanal stabildir. Kanalda erozyona sebep olmayacak kayma gerilmesi kritik kayma gerilmesinin altında olmalıdır. Eğer maksimum kritik taban kayma gerilmesi ise kanal şevlerinde meydana gelecek kritik kayma gerilmesi: τ cs = τ cb 1 − sin 2 θ Sin 2 φ Burada θ şev açısı, φ tabi zemin şev açısıdır. Kanallarda minimum hız hiçbir zaman 0.25-0.50 m/sn nin altına düşmemelidir. Bu durumda kanalda oyulma meydana geliyorsa böyle zeminlerde kaplama yapılmalıdır. Beton kaplamalı kanallarda maksimum hız 4.5 m/sn ye kadar çıkabilir. Kanal projelendirilmesinde göz önüne alınması gereken diğer bir özellikte kanala verilecek şev eğimlerinin değeridir. Kanalın zemin cinsine göre kaplama yapılmaksızın kendi stabilitesini sağlayabilecek bir şev eğiminin seçilmesi projelendirme için gereklidir. Tablo 9.4 Zemin cinsine göre şev eğimleri Zemin cinsi m Kil 1/1 - 1.25/1 Adi Toprak 2/1 Killi Toprak 1.5/1 Gevşek zemin 2.5/1 -3/1 Kaya, Beton, Kargir 1/4