EĞİTİM BAKANLIĞI VE EĞİTİM İÇİN RUSYA FEDERASYONU FEDERAL AJANSI

EĞİTİM BAKANLIĞI VE EĞİTİM İÇİN RUSYA FEDERASYONU FEDERAL AJANSI VE BİLİM
St Petersburg Üniversitesi Bilgi Teknolojileri, Mekanik ve Optik yüksek mesleki eğitim devlet eğitim
kurumu
Bir el yazması
04201005539
Prunenko JULIA Konstantinovna
Dijital sinema için ARAŞTIRMA VE KOMPOZİSYON anamorfik optik sistemler
05.11.07 - Optik ve opto-elektronik cihazlar ve
Teknik bilimler adayın derecesi için tez
Teknik Bilimler süpervizörü Doktor, Profesör Lev Nikolayeviç Andreyev
St Petersburg 2010
İçindekiler Giriş 4 1 Bölüm. Dijital Sinema ve anamorfik sistem 9 1.1. Dijital Sinema 9 1.2. CCD
kameraların 20 1.3 filme. Işık modülasyon matris projektörler 21
1.4. Anamorfoz optik sistem 25
1.4.1. Anamorfik 25 1.4.2. Optik düzenleri anamorfik sistemleri 27 Bölüm Özeti 39 2. Bölüm 1. Yüzey ve
simetri 42 2.1 iki uçakları ile bir sistem. Simetri 42 2.1.1 iki uçakları ile yüzeylerin matematiksel tanımı.
Torik yüzey 42 2.1.2. Silindirik yüzey 50 2.1.3. Spherocylindrical yüzey 51 2.1.4. Ellipsoidal yüzey 52 2.2.
Simetri 53 iki uçakları ile yüzey özelliklerine ve sistemlerin matris gösterimi
2.2.1. Torik yüzey 53 2.2.2. İki ince torik lens 55 2.2.3. Silindirik yüzey 56 2.2.4. Silindirik objektif 57 2.2.5.
Sistem 58 2.3. Simetri 59 2.3.1 iki uçakları ile yüzeyler ve sistemlerin aberasyon teorisi. Torik yüzeyi 60
2.3.2. Anamorfik optik sistem 63 Sonuçlar 69 Bölüm 2 Bölüm 3. Dijital sinematografi 71 Sonuçlar 78
Bölüm 3 Bölüm 4 sinematografik ve projeksiyon lens temel özellikleri. Paralel jeneratörler ile anamorfik
lensler bileşenleri 80 4.1 silindirik. Temel planları anamorfik optik sistemleri 80 4.2. Boyutlu ödeme 82 2
4.2.1. Optik temel şemaya 86 4.2.2 ilk varyantı. Optik tabanı devresine 94 4,3 ikinci bir düzenlemesi.
Hesaplanmış ve filme anamorfik projeksiyon lensini 99 4.3.1 Yemek. Anamorfik lensleri 100 4.3.2 filme.
Anamorfik projeksiyon lens 103 Bölüm Özeti Bölüm 5 4106. Dik bir şekilde silindirik parçalar 108 5.1
anamorfik lensler. Temel planları anamorfik optik sistemler 108 5.2. Boyutlu ödeme 109 5.2.1. Optik
temel şemaya 114 5.2.2 ilk varyantı. Optik tabanı devresine 5,3 ikinci bir düzenlemesi 118. Yemek
hesaplanan Çekimler anamorfik lens 121
5.3.1. Objektifin 121 ilk sürümü
5.3.2. Lens 124 Bölüm Özeti 5125 Sonuç ikinci varyantı 127 Kaynaklar 128 Ek A 146 Ek B 170
Ek C 173 Ek D 195
3
Giriş
Güncellik
Yurt dışında Rusya'da geçen yüzyılın orta ve yaygın olarak mevcut ekipman değiştirmeden geleneksel
sinema filmi kullanılarak çekim ve projeksiyon geniş ekran filmleri izin geniş bir sinema için anamorfik
optik sistemler geliştirmiştir beri.
Geleneksel sinemada dijital kayıt, işleme ve görüntü oynatma kullanarak dijital sinemasının yaratılmasına
yol açtı. 2005 yılında başlayan, dijital sinema sistemleri geliştirmektedir. Yayınlanan verilerin analizi
dijital sinemada şu anda hibrit dijital-film ve film-dijital sinema sistemlerinin kullanımını gerektirir optik
full-motion sürecinin tek dizi olduğunu gösterdi. Sinematik ait işlemin geri kalan aşamaları elektronik
araçlar tarafından sağlanan gibi bir optik kompleks altında, Sine Kameralar ve sinema projeksiyon optik
anlaşılacaktır.
Yakın zamana kadar, optik kompleksinin geliştirilmesi ışığa duyarlı matrislerin eksikliği tarafından
engellenmiş ve (sırasıyla yatay ve dikey matrisi içinde en az 2048/1080 piksel), yüksek çözünürlüğü
modüle edilmesi. Bu tür matris görünümü bir optik dijital sinema kompleksi geliştirme görevi koymanızı
sağlar. Bu nedenle acil sorun ve dijital sinema geniş ekran için anamorfik optik sistemlerin kompozisyon
çalışması. Anamorfik optik sistemlerinin tasarımı teori ve pratikte Sorunlar DS Volosovo ve S. Ya
Pechatnikovom, GG yazılarında geliştirilmiştir , Slusarev
B. N. Churilovsky, MM Rousinova BN Begunova, VA Zverev, AV Gitina AA Lapauri, FS Novik, E. Abbe, N.
Chretien, gerektiren modern uygulamaları karşılamak için N. Kohler, C. Bruder, J. C. Burfoot, CG Wynne,
W. Lessing, GH Cook, PJ Sands, I. Powell, S. Yuan, optik sistemlerin JM Sasian vb Geliştirme anamorfik
optik sistemlerin bileşimin temelini oluşturan temel taban ve taban devrelerin ayrıntılı analizi. Nesnel
4
Tezin amacı, dijital sinema için teorik bir çerçeve kompozisyon anamorfik optik sistemler geliştirmek ve
seçenekleri incelemek için olduğunu. Mülkiyet Anamorfik ve özellikleri sapmaları analizine sahip optik
yüzeylerin Araştırma Amaçları 1.. Sınıflandırılması. Temel planları anamorfik optik sistemleri 2.. Analizi.
Tam bir dijital sinema işleminin bileşenlerin temel özelliklerini hesaplama yöntemleri 3.. Geliştirilmesi.
4. Ilişkilerin genel spherocylindrical anamorfik lensler Eğitim. Küresel, silindirik ve torik yüzeylerin oluşan
5. Sentezi ve araştırma Filme anamorfik lensler.
6.. Sentezi ve küresel, silindirik ve torik yüzeylerin oluşan anamorfik projeksiyon lenslerin çalışma.
Araştırma 1. Analizi ve optik yüzeyler ve anamorfik Filmde kullanılan optik sistemlerin yapısı hakkında
veri sentez yöntemleri. 2.. Analitik yöntemler geometrik optik teorisine göre. Incelenen optik sistemlerin
çıkış özelliklerinin belirlenmesi için 3. Sayısal yöntemler. 4. Gelişmiş hesaplama programları optikler
kullanılarak optik sistemlerinin bilgisayar modelleme teknikleri. 5.. Görüntü kalitesi kriterlerine optik
sistemlerin tasarım parametrelerini optimize etmek için yöntemler. Bilimsel yenilik 1.. Dijital sinema için
karmaşık optik bileşenlerin temel özelliklerini hesaplamak için optimum bir yöntem geliştirildi. 2.. Paralel
ve dik bileşenleri belirli bir için silindirik anamorphosis oranını oluşturan sinematografik ve anamorfik
lenslerin boyutlu projeksiyon hesaplanmasında yeni yöntemler geliştirilmiş ve posterior segment
uzunluğu. 3.. Okudu ve dijital sinematografi için sinematografik ve projeksiyon anamorfik lenslerin yeni
kompakt sürümlerini tasarlanmıştır. 5
Dijital sinema için karmaşık optik bileşenlerin temel özelliklerini hesaplama savunma 1.. Yöntemleri için
temel sonuçlar. 2.. Film Çekme Teknikleri paralel jeneratör silindir önceden belirlenmiş bir oran
anamorphosis de bileşenleri, ve posterior segmentin uzunluğu ile boyutlu hesaplama ve projeksiyon
anamorfik lensleri. 3.. Film Çekme Teknikleri dik bir şekilde silindirik bir önceden belirlenmiş oran
anamorphosis de bileşenleri, ve posterior segmentin uzunluğu ile boyutlu hesaplama ve projeksiyon
anamorfik lensleri.
4. Yeni küçük Film Çekme ve dijital sinematografi anamorfik projeksiyon lensleri Yemek. Temel
özelliklerini hesaplama 1.. Yöntemleri pratik değeri dijital sinemada sinematografik ve projeksiyon lens
geliştirilmesinde kullanılabilmektedir.
Anamorfik optik sistemlerinin tasarımında 2.. Önerilen teknikleri kullanılabilir. 3.. Dijital sinemada yeni
küçük Film Çekme ve anamorfik projeksiyon lenslerin optik sistemi hesaplanmıştır. Iş tez yapısı ve tutarı
270 başlıkları ve 4 uygulamaları bibliyografya, metin 145 sayfa, 60 şekil ve 6 tablolar içeren bir giriş, beş
bölüm, sonuç oluşur. Girişte İŞİN İÇERİĞİ işin alaka, hedefe formüle ve çalışmanın amaçları, bilimsel
yenilik ve sonuçların pratik önemi işaretlenmiş, savunma vshosimye önemli hükümler vardır. Tezin
bölümleri özeti. Bölüm 1 kinoplenochnym ile karşılaştırıldığında dijital sinemanın yararları
anlatılmaktadır. Dijital sinemanın şartname ana hükümleri göstermektedir. Dijital sinemanın kavramının
gereklerini karşılayan ışığa ve ışık modülasyon matris bir yorum. Dönüştürülmüş izobranseniya kökeni,
geliştirme ve uygulama kısa bir tarihsel arka plan. Geniş ekran sinema kullanılan Vtolnen yorumu mevcut
anamorfik optik sistemler. 6
Bölüm 2 yüzeylerin matematiksel açıklamasını paraksiyel bölgedeki matris temsil ve yüzeyler ve simetri
iki uçak olan optik sistemlerin üçüncü dereceden sapma teorisi yorumları. Bölüm 3 Optik dijital sinema
kompleksinin temel özelliklerini hesaplanması için bir yöntem geliştirilmesine ayrılmıştır. Projektörler
kullanılan sinema ve matris boyutları belli anahtar parametreleri karmaşık optik dijital sinema
rasschitshayutsya ana özellikleri sinema projeksiyon lens gelişiminin ilk aşamada.
İkinci aşamada film yapma lens de. Iki ana meridyen Odak Uzunluğu dikkate elektronik görüntü dönüşüm
doğal oranı deneyimini alarak bulunur. Film ekran boyutu, mesafe filme ve görüntüleme "zincirini"
içeren optik eleman genel lineer artış olarak tanımlanan iki bölümlerde açısal alan. Bölüm 4, jeneratörler
paralel silindirik parçalar ile optik anamorfik optik sistemlerin temel düzeni. Boyutlu hesaplama
yöntemleri geliştirilmiş ve silindirik parçaların paralel jeneratörler ile yeni küçük Filme ve sinema
projeksiyon anamorfik lensler için hesaplanan seçeneklerini gösterir olmuştur.
Bölüm 5 silindirik parçaların karşılıklı dik oluşturan optik temel düzenleri anamorfik optik sistemleri
tartışıldı. Boyutlu hesaplama yöntemleri geliştirilmiş ve dik oluşturan silindirik parçalar ile yeni bir küçük
Filme anamorfik lensler için hesaplanan seçeneklerini gösterir olmuştur. Sonuç 1. Optik yüzeylerin
analizi, onlara dayalı mülkiyet Anamorfoz optik ve temel şemaları sahip.
2.. Tam bir dijital sinema işleminin bileşenlerinin temel özelliklerini hesaplamak için bir yöntem. 3..
Paralel jeneratörlerle boyutlu hesaplama anamorfik lens Teknikleri önceden belirlenmiş bir oran
anamorphosis de bileşenleri silindirik ve arka segmentin uzunluğu.
7
4. Prosedürler önceden belirlenmiş oran anamorphosis en dik oluşturan silindirik parçalar ile boyutlu
anamorfik lenslerin hesaplanması için geliştirilen ve arka segment uzunluğu edildi. 5.. Küresel ve silindirik
yüzeylerde oluşan yeni küçük Çekimler anamorfik lens tasarlanmış gelişmiş teknikleri dayanarak. 6..
Küresel ve silindirik yüzeylerde oluşan yeni küçük projeksiyon anamorfik lens tasarlanmış gelişmiş
teknikleri dayanarak.
8
Bölüm 1. Dijital Sinema ve anamorfik
sistemleri
1.1. Dijital Sinema
Yönetmeni (.. Yunan Kivnuxx, cinsi Kivnuaxoc §; -. Hareketi ve Yunan ADAP - yazma, temsil) - çağdaş
sanat bir tür, ekranda hareketli bir görüntü oluşturmak ve göstermektir. Bsh sinema XIX yüzyılda icat ve
XX yüzyıl son derece popüler oldu. Aynı zamanda, bu terim ekrana bunları yansıtarak görüntülerin daha
sonra oynatma için nesneleri ve film üzerine hareket etmek için gerekli cihazlar ve yöntemler bir dizi
anlamına gelir. Bir film demek, çoğu zaman, o zaman sinema geliyordu. Bazen de, Film ve Sinema
Çalışmaları (Fr. Cinematographe, eskimiş. Itibaren) sinematografi olarak anılacaktır.
Sanayi üretiminde filmler, film ve animasyon için özel efektler, film endüstrisinin denir. Sinema
stüdyoları üzerinde duruldu. Filmler, video kasetler ve DVD'lerin "şeklinde videoyu" dağıtılmış,
televizyon, sinema (sabit hem de mobil) gösterilmiştir.
Dijital görüntü kayıt gelişmesi, "dijital sinema" kavramına veya "Dijital Video" (dünyaya dijital video) ile
XXI yüzyılın başında. Bu terim altında görüntüleri doğrudan dijital depolama ortamı için bir dijital kamera
ile kaydedilmiş olan filme yeni bir tür anlamına gelir. Bu durumda, filmin çekimleri için gereksiz hale gelir,
ve filmin projektör baskı, film kopyaları için bir dijital projektör, veya kalite internegativ
izgotovlavlivaetsya lazer kayıt cihazları kullanarak (dijital ara doğumlu) ile değiştirilmiştir. [1] Dijital
Sinema Derneği Sinema ve Televizyon Mühendisleri Grubu (Sinema ve Televizyon Mühendisleri Dijital
Sinema Çalışma Grubu Derneği - SMPTE DCSG) dijital sinemada bir tanımını verdi, "Dijital Sinema kamuya elektronik araçlarla içeriği görüntülemek için yol süreçlerin bir dizi, Bu kimin kaynak görüntüler
dijital veriler "projektörleri vurguluyor özellikle [2]. "Dijital Sinema" kavramı, şirket Sony sayesinde, 1995
yılında piyasaya sürüldü. Ana fikir Bölgesi'nde 9 dijital teknolojiyi teşvik etmek oldu
Geleneksel sinema, film yerine video kaset kullanımı. Başlangıçta alternatif selüloit "Super 16mm" Sony
dijital video formatı Dijital Betacam tarafından geliştirilen şeklinde sunuldu. Daha sonra, DVCAM dahil
olmak üzere diğer popüler dijital video formatları, gelişiyle birlikte, dijital ortama metrajlı film, TV dizileri
ve reklam yapma fikri dünyada geliştirilmiştir. Standart donanım CineAlta HD 24p ortaya çıkması diğer
yüksek çözünürlüklü formatları ile üstün görüntü kalitesi ve uyumluluk sağlayan sinemacılar için yeni,
geniş yaratıcı olanaklar, açtı. [1] Yüksek çözünürlüklü televizyon (HDTV) tarafından oluşturulan ve dijital
video kameralar bir elektronik dijital sinemayı geliştirmek için onların temelinde yapamaz, büyük ışık akı
ile çıktı ve projektörler. [3] sonra sadece
HDTV, TV ekranında video görüntülemek için tasarlanmış hem de herhangi bir TV sistemi,. 20 ° - standart
çözünürlüklü televizyon sistemlerin bakış (SDTV) alanı 15 aşmaz. 30 ° - izleyici görüntü HDTV görür
görüntüsü altında, gerçek alan, 25'den fazla değildir. Görüş açısal alan gibi küçük değerler TV ekranında
görüntülenen olaylarda "TelePresence" görüntüleyici elde edilemez birlikte. Izleyici her zaman o rahat
TV önünde bir koltuğa yerleşmişti, evinde olduğunu farkındadır ve her an bir TV programını izlerken
uzaktım olabilir.
Sinema sistemlerinde durum farklıdır. 180 veya daha fazla - görüntüleyici, modern sinemada ekran
görüntüsünü gözlemlediği hangi açı, 70-120 °, ve bazı sinematografik sistemleri (IMAX) bulunmaktadır.
Buna ek olarak, karanlık bir odada, bir hareketli resim gözlem ek olarak ekranda izleyicinin dikkat
odaklama teşvik etmektedir. Görsel bilgi "varlığı etkisi" görüntüleme teoriden bilindiği gibi, en az 70 ° 'lik
görüş alanında ekran köşelerinde meydana gelir. Bu görüntü için performans gereksinimlerini ima - vb
çözünürlük, görüntü parlaklığı, rengi, için Tablo. 1 gözlem farklı koşullar için görüntü çözünürlüğü için
gereksinimleri gösterilmektedir.
10
Tablo. 1.. Gözlem farklı koşullar için görüntü çözünürlüğü için Claims
Görüş alanı, °.
20 30 70 90 180
Çözünürlük, piksel 600 900 2100 2700 5400
Yatay piksel sayısı
1200 1800 4200 5400 10800
Bu ekran görüntüsünün büyük bir alan açıları için (1080 aktif çizgileriyle bir satırda 1920 elementlerin)
standart 1080 altında oluşan hatta resim HDTV, önemli ölçüde daha yüksek çözünürlüklü görüntüleri
gerektirdiği açıktır.
Bu gereklilikler parametreler HDTV görüntüleri çok daha yüksek ve büyük ekranda uygun bir içerik ve
bilgi görüntüleme sistemleri için ölçme teknikleri daha da geliştirilmesi, modern bir taşıyıcı gerektirir.
Klasik sinema film çekimi Frekans kadrosmen 24 f / s gerçekleşir. Her karede gösterimleri iki kez ekrana
yansıtılıyor. Bu görsel analiz kişinin temnovoi sinema uyarlanması yaklaşık 48 Hz olduğu koşullarda kritik
titreme füzyon frekansı bu yana, titreme görünürlüğünü önlemektir. Bu yöntem, bu koşullarda görsel
analiz karakteristik özellikleri ile ilgili olarak, dinamik görüntüler eserler neden [4].
Çözünürlük Çözünürlük sinema sistemi büyük oranda izleyici ekranda gördüğü görüntünün kalitesini
belirler. Nicel bir bütün olarak sinema sistemi için piksel çözünürlükte ve bireysel birimleri için dile
getirdi. Çeşitli elektronik ve dijital kinoplenochnyh sistemleri ve bunların farklı birimler için çözüm prof
yöntemiyle hesaplanmıştır. VG Komar [5], durumuna göre bu eşit bir keskinlik için izin. Ancak, görüntü
kalitesi en önemli göstergesi ile birlikte - kendi alanında, yani konturları tanımı, çok küçük parçaların
transferi bağlıdır. Onlar kötü veya oynanan eğer, ince yüzey yapısı ile birçok nesne kaba, gerçekçi olarak
ekranda görünür.
11
Dijital sinema için içerik üretme süreci kendine özgü özellikleri vardır. HDTV için tipik bir kamera
sistemleri tarafından üretilen negatif film ve içerik bilgisi özelliklerini düşünün.
Film üzerinde bir film çerçevesinin Boyut 22 x 16 mm'dir. X 1280 1760 bir film çerçevesinin belirli bir
miktarda kutuları 80 lp / mm toplam sayısının bir çözünürlükte çapraz olarak, tipik bir 2/3 inç olarak CCD
kamera ışığa alanının. Büyüklüğü. Piksel (ışığa duyarlı elemanlar) sayısı HDTV 1920x1080 için standart
değerdir. Böyle bir matris görüntüsünün çözülebilir elemanlarının sayısı için Nyquist kriterine göre, en
fazla 640 x 960 den [4]. Olduğu
Film yapma makinesi 35 mm negatif film, Kodak Vision 250D bu bloğa karşılık gelen çözünürlük (1750
piksel) yakın bir değere sahiptir. Bu, film, 1750 piksel (Tablo 2) çözünürlüğe sahip, aynı netliği (kenar
tanımı) o CCD yapar demektir [5]. Tablo. 2.. Yatay Çözünürlük
Görüntülerin üretilmesi için bir yöntem
Renkli negatif 35mm Kodak Vision 250D, 5246, 35 mm CCD kamera elektronik kinostandarta HDTV (2K).
Deneysel elektronik kinostandarta 4K Matrix modülatörü standart video projektör HDTV (2K) CCD
kameralar. Matrix modülatör standart 4K video projektörü
Alan piksel koşullarına Kararı
1750
1920
4096
küçük parçalar
3500
1920
4096
Yukarıdaki ilişkilerden görüldüğü gibi, görüntü oluşturulan
sistem kameralar HDTV, önemli ölçüde geride çözünürlük
filmin görüntü [4].
Ancak, akılda gerektiğini 35mm film şeridi Vizyon 250D çok üstün CCD kamera HDTV görüntünün küçük
parçalar oynarken. CCD görüntü küçük parçalarının aynı aktarımı sağlar, bu film gibi, yaklaşık 3500 piksel
çözünürlüğe sahip olmalıdır. Böyle bir izin sistemi 4K (sırasıyla 4096/2160 piksel, yatay ve dikey) Ultra
High Definition verilmiştir. [3] 4K yatay nominal çözünürlüğe sahip projektörler zaten kurulmuştur. Biz
geliştirdi
12
deney örnekleri 4K kameralar ise aşırı büyük boyut ve ağırlık. Hazır kamera profesyonel ticari dijital
sinema sistemi uygulanabilir 35-mm film sistemleri üzerinde ezici üstünlüğüne karşı standart 4K
çözünürlük alırsınız deneysel örneklerin temelinde geliştirilen [5]. Bozulma oyun küçük parçalar daha
sert ve gerçekçi sunan, ince yapısı ile genel görüntü nesnelerin orijinalliğini bozar. Bu sinematik sistemi
genellikle film veya CCD önemli ölçüde daha küçük bir çözünürlüğe sahip olduğunu akılda tutmak
önemlidir. Optik, dijital sinyal filtre cihazları ve kodlama, dijital sinyal iletim yolu, hem de film kopyalama:
Bu bir sinema işlem sekans görüntü iletme bağlantılar, çok sayıda (Şekil 1) oluşur olmasından
kaynaklanmaktadır. Üretim sonrası işleme ve kopyalama karma ve dijital sinema Şekil l'de gösterilen
adımları içerir. 2.. Sistemin çözünürlüğü sonucunda CCD ve film için belirtilen değerlerden çok daha
düşüktür.
Filme Gg> Kayıt zf> Post Prodüksiyon> Kopyala zf> Teslim * ^ "^ tedavi" ^ * ^ Zİ £> Projeksiyon z £>
Depolama
Incir. 1.. Tam sinematik bir süreç Linkler
35mm
"Ben 1 Ocak-1-L interpozitiv.
Dijital film kopyaları
Çeşitli salonlarında içine bir dijital kopya
I | j Montaj renk derecelendirme, L___: "T ™ ve
g 1 I Tarama I [T interpozitiva "
t Mastering dijital kopyası
35-mm film ^ izobrazheniya4
Tarama 35mm Negatif
Dijital filme = on
Ben Dijital ARA düzenleme, renk düzeltme, özel efektler, vb başlıklar ve.
R 1 I 35mm-fi interpozitiv 1 | L r J, ben 35 mm IJ internegativ g ""
Ben 35-mm film WE ISO 35mm film kopyaları da kayıt
Her oda için anahtar dijital kopyalar
, Soundtrack, "film"
V Kodlama Dolby Digitl I 35-mm film phono
Her odada Şek <3 = Bir 35mm film kopyaları. 2.. Üretim 35mm ve dijital film kopyaları [6]
13
Bu, Tablo l'de gösterilmiştir. 3, bu görüntü netliği koşullarının bazında hesaplanan, çeşitli çözünürlük
sinema sistemleri için yaklaşık değerleri gösterir. Çözünürlük sistemi, donanım tasarımı uygulanmasına
bağlıdır çünkü bu değerler, yaklaşık değerlerdir. Ayrıca, kısa vadeli göstergeler, bilimsel ve teknik
ilerleme sayesinde önemli ölçüde görüntü kalitesi değişir. Tablo. 3.. Yaklaşık değerler elektronik dijital
izin ve hibrid sistemler sinema kinoplenochnyh
Sinema sistemi
Elektronik dijital sistem standart HDTV. Boy oranı 1.78:1 Kinoplenochnaya sistemi. 35 mm film şeridi.
Boy oranı 1.85:1 hibrit dijital film. Standart HDTV bagaj. 35 mm pozitif film. Boy oranı 1.85:1 film dijital
hibrit. 35 mm negatif film şeridi. Projektör HDTV standardı. Boy oranı 1.78:1 Elektronik dijital sistem
standardı 4K
Keskinlik, 650 piksel şartları altında yatay çözünürlük
600
550
600
1400
Tablo itibaren. 3. bir standart HDTV, 35mm kinoplenochnye sistemi ve hibrid tabanlı dijital sistemler film
dijital ve dijital-shtenochnye (video kameralar ve 35mm film projektörleri kinoplenochnyh kullanılarak
(35 mm negatif film ve video projektörleri kullanarak) ) görüntü netliği açısından bazında hesaplanan
kabaca aynı çözünürlük vardır. [3] Filmde görüntünün parlaklık, kontrast ve renk kalitesi düzgün
parlaklık, kontrast ve renk bulaşan nasıl büyük ölçüde bağlıdır. Ekranın parlaklık değeri maksimum ışık akı
filmi projektör, boyutları ve ekran aydınlatma özelliklerine bağlı. 20 metrelik bir ekran genişliği 20 binden
fazla lümen parlaklık için gereklidir. Bu rakam geleneksel film için geçerli dünya standardı olan [4, 5].
Luminal sıvı kristal ışık modülatörlere (LCD) veya modülatörleri Micromirror (DLP), ya da sıvı kristal
yansıtıcı ışık görüntü yoğunlaştırıcı katot-ışın tüpleri (D-ILA) ilkesine dayanan modern elektronik
projektörler, - bütün yeterli ışık var
14
Normal boyutta tiyatro salonları için akarsuları. Bu nedenle, parlaklık ve elektronik sistemler ile ilgili
olarak hemen hemen eşit kinoplenochnye. Gerekli kalite sistemini elde etmek için parlaklık geniş bir
ürün yelpazesi görüntülerin aktarılmasını sağlamak zorundadır [5, 7]. Sinematografik sistemleri önemli
bir göstergesi değerlendirmek için o geçebilir semitones sayısıdır. Bu saygı kinoplenochnye sinema
sistemi ideale onlar izleyici algıladıkları daha yarı iletmek beri. Dijital sinemada bulaşabilir Yarım ton,
kesinlikle kısıtlı ve bilinen, niceleme kategori bağımlı durumda.
Bir sinema yaklaşık olarak sabit görüntü parlaklığı bir ekranda bakıldığında, yani insanın sabit adaptasyon
şartlarında yaklaşık 100 yarı tonları ayırt edebilmektedir. Ancak, karanlık sinema sistemi planlarına ışık
geçiş sırasında parlaklık düzeylerinin çok daha fazla sayıda sağlamalıdır. Bugünün dijital sinema
sisteminde kullanılan 10 bit kuantizasyondan (1024 gri düzeyi) ile bu gösterge için iyi bir görüntü kalitesi
sağlar. 12 bit kuantizasyondan (4096 seviyesi) ile görüntü mükemmel [3-5] olarak değerlendirilebilir.
Görüntü kalitesi ve yukarıdaki ses ek açısından avantajları ve dijital elektronik sistemleri ve
kinoplenochnyh sinema dezavantajları da önemli şu kaliteli dijital elektronik sistemleri ve
kinoplenochnyh sinema vardır. Dijital teknolojinin ana avantajı kayıt, iletim olasılık olduğunu ve bozulma
olmadan kopya - orjinaliyle aynı formda. Kopyalama, iletim, ve özellikle bir görüntü sırasında bilgi
doğasında kalite kaybı içine film ile çalışan sinemada analog teknoloji. Dijital sinema sistemleri görsel
olasılıklar değişik sahneler parçalarının daha doğru ve daha kolay bir uzlaşma ile karmaşık kombine
çerçevelerinin oluşturulması ile ilgili olarak, filmin daha geniştir. Dijital sinema mevcut kinoplenochnyh
sistemleri olmayan muhteşem sahneler oluşturabilirsiniz. Tahıl, çizik, kir şeklinde görüntü gürültü sinema
kinoplenochnogo geleneksel sistemlerde görüntü kalitesini düşürebilir. Operasyon olarak,
15
aşınma girişimi artıracaktır. Dijital sistemler, elektronik sinema, onlar hemen hemen yoktur.
Zamanın en yeterince uzun süre sürekli neredeyse onların kalitesini etkilemeden, filmlerin dijital
kopyalarını üretebilir çünkü, tarihsel değeri filmlerin sınırsız, sürekli depolama sağlamak için bir fırsat
sağlar, çünkü dijital sistemlerin Bu avantaj özellikle önemlidir. Filmler kendi imha filmi sınırlı bir süre
yatırılır. Film üzerinde çok sayıda baskı tekrarı resmin kalitesinde aşamalı bir bozulmaya yol açar, ve daha
sonra bir film tam kaybına bağlanmıştır.
Modern elektronik sistemleri sinemada görüntü kararlılığı en yaygın sistemler kinoplenochnogo filmden
daha iyidir. Modern elektronik sinema izleyicisi ekranda görüntü oldukça istikrarlı olarak algılanmaktadır.
Görüntü istikrarsızlık sık kinoplenochnym sinema ekipmanları ile dinleyicilerin çoğu görülür. Ancak
kinoplenochnyh sistemleri "Aymeks" (70 mm film) ve "Maksivizhn" göze dalgalanmalar görüntüleri
görünmez (35 mm film).
Modern yarı iletken ve likit kristal ışık modülasyon elemanları ve ışığa duyarlı kameralar ve uygun
elemanlar önemli ölçüde daha düşük projektörler Hız sinema sistemleri kinoplenochnyh. Normal altında
frekansları çekim ve film projeksiyonu bu eksiklik hiçbir pratik önemi vardır [3,5].
Çeşitli gelişmiş ve uygulanan sistemleri ve elektronik kinoplenochnogo sinema görüntü kalitesi
karşılaştırılması standardı yüksek çözünürlüklü televizyon dayalı dijital sistemler, bireysel göstergeler
üstün olduğunu göstermektedir, ve diğer taraftan - 35 mm film kullanımına dayalı aşağı kinoplenochnym
sistemleri.
Esasen dijital sinemada teknolojik araçlarının geliştirilmesi için teknik proje, küresel dijital sinema [8, 9]
kavramı, 2005 yılında ABD ve Japonya'da film stüdyoları yayınlanan Öncü, ve bu kompleksin uluslararası
standartların geliştirilmesi için temel oldu. Özellikle geleneksel sistemlerin en azından karşılaştırılabilir
kalitede olmalı, görüntünün kalitesine ilişkin gereksinimleri sayısı kavramı, 35 mm film ya da yukarıda
kinoplenochnogo.
16
Kavramının ana hükümleri:. 1. Resim ve dijital sinema tiyatro ses kalitesi geleneksel 35 mm film
kinoplenochnogo veya yukarıda kalite sistemlerine en azından eşit olması gerekir. 2. Karşılık CCD kamera
ve modülasyon matris projektörün yatay ve dikey aktif piksel sayısına karşılık dijital sinema tiyatro iki
sınıf, 2K ve 4K, -. 2048/1080, 4096/2160.
3.. Nominal oranı 1.85:1 en boy oranı ve 2,39:1.
Değerler izni karşılık gelen
Çerçevenin boy oranı
1.85 2.39 1.85 2.39
Etkin piksel sayısı, yatay / dikey olarak 3996/2160 4096/1914 1998/1080 2048/858
. 4 Frame rate: 2K sistemi - 24 / s ve 48 k / s; Sistemde 4K - 24 f / s. 5.. Kuantalama bit derinliği her renk
bileşeni (kırmızı, yeşil, mavi) 12 bit görüntü örnekleme koordinatlar olduğunu. Bu kategori hYu10 = 6.872
40.963 akran, bir RGB görüntüde düzeylerinin sayısını temsil eder.
. Ekranın merkezinde 6 Anma parlaklık - 48 cd / m. En az% 70 - ekranın kenarları ve köşeleri üzerinde
parlaklık tekdüzeliği. Düzensizlik köşelerde parlaklık bir yüzdesi olarak ve ekran (ölçüm sadece 8 puan)
merkezinde ekran parlaklığı kenarları boyunca ölçülür. . 7 Minimum gamı aşağıdaki kromatiklik
koordinatları ile uyumludur: kırmızı x 0680; 0320 y; 10,1 Y; 0265 x yeşil; 0690 y; 34,6 Y; 0150 x Mavi;
0,0,06 y; . 3,31 Y. 8. Normalize beyaz koordinatları: 0314 x; 0351 y; 0335 z.
17
. 9 Seri kontrast nominalin veya daha fazla eşit olmalı - 2000; Bir sinema -. 1200 Bu parametre projektör
ile ölçülen parlak ekran parlaklığı değeri parlaklığını ve sonra bir siyah ekran bölünmesi ve hesap çevre
aydınlatma dikkate alınarak belirlenir. . 10. Intrascene kontrast anma eşit ya da daha fazla olmamalı 150; Bir sinema -. 100 Bu parametre beyaz sınır alternatif ile satranç tahtası olarak projeksiyon testi
altında ölçülür. Intra kontrast değeri Projeksiyon lensinin lens yüzeyi ve kalınlığı ekran ve yabancı
kaynaklardan ışık yansıyan dikkate çevresinden ışığı ışık alarak, parlak alan karanlık parlaklık parlaklığını
bölünmesi ile belirlenir.
11. Görüntü sıkıştırma JPEG 2000 (Uluslararası Standart ISO / IES 15444-8) yöntemi. Yerine MPEG-2,
yüksek çözünürlüklü televizyon için 1994 yılında kabul edilen, dünyada giderek daha yaygın hale
gelmektedir yüksek çözünürlüklü televizyon daha teatral filmde, görüntünün kalitesi üzerinde daha fazla
talep anlamına gelir dijital sinema tiyatro JPEG2000 sıkıştırma yöntemi için 2005 yılında Önerilen .
Frekanslı ses dijital örnekleri frekansları 48000 ve 96000 kHz uymak zorundadır. Bu değerler frekans kare
hızı 96000 kHz 48000 kHz ve çerçeve başına 4000 ses örnekleri için çerçeve başına 2000 ses örnekleri
gelmektedir. 12., 16 teslim alınan dijital ses kayıt sinema kanallarının sayısı. Sayısallaştırılmış ses
sıkıştırılmış değildir.
Kanallar aynı geniş frekans bandı var burada. 13. Kayıt ve kavramı ses oynatma Dolby sistemine
dayanmaktadır. Özellikle, tiyatro hoparlörler Dolby firması önerir gibi yaptı. 14. Sesli dosya formatı
uluslararası standartlara uymaktadır. 15. Görsel ve ses kayıtları eşitleniyor. 16. Filmlerin yetkisiz seçim
içeriği korumak için önlemler paketi. Içerik filmlerin hırsızlığına karşı korumak için önerilen tedbirler
temelde tiyatro dağıtım ve filmlerin ekran olağan sistemi değiştirmek. Sinemalarda filmler şifreli bir
biçimde teslim edilir. Dijital sinema projektörler monte kullanılan kod çözücüleri gösteren zaman.
18
Yedi büyük stüdyolar derlenmiş dijital sinemanın gelişimi, kavramı Rusya'ya götürdü. Ulusal özelikleri
Rusya karşılayacak bazı hükümleri ile takviye edilmiştir Ancak, bu kavramı, orada önemli boşluklar vardır,
ama. [9] Sinematografik sistemlerinin en önemli parametre, görüntü kalitesini belirleyen izleyici ekranda
gördüğü görüntü çözünürlüğü. Yedi stüdyoları kavramı katı sağlayan tanımlanmış yalnızca iki önemli
ardışık bağlantılar sinematik bir süreç - CCD görüntü kamera ve projektör ışık modülatör matris. Ancak,
görüntü kalitesini belirleyen tam (pass-through) sinematik sürecinin çözünürlük, onun netlik ölçüde optik
görüntüleme kamera ve projektörün özelliklerine de bağlıdır, seyirci görülmektedir.
. 1 minimum değerler (pass-through), dijital sinema tiyatro süreci tamamlandı izin verilmeyen: Dijital
sinema tiyatronun gelişimi kavram olarak aşağıdaki ekler. Vizyon izleyicinin sinema ekranda izlerken
görüntünün düşük maksimum çözünürlüğü verilmelidir. Filmler film çekilmiş ve daha sonra dijital forma
görüntü aktarımı sağlar 2. Tiyatro film hibrid sistemi. Nedeniyle küçük parçaların transferi, film şeridi
görüntünün ince yapısı 2K çözünürlüğe sahip dijital bağlantıları daha iyi olması için bu bölümün
kavramını tanıtmak gerekir.
Orijinal kinoplenochnoy ve daha sonra film ve tiyatro üretmek hangi bir dijital kamera çekerken olarak
elde edilebilir dijital formda filmler, ve televizyon yayıncılığının kullanımına dayalı 3. Sinematik sistemi
"Dijital intermedieyt". Kavramı bu bölümü eklemek için ihtiyaç birçok film daha sonra televizyonda
gösterilen, tiyatro gösterimi için vurduğu gerçeğinden kaynaklanmaktadır. Bu nedenle, televizyon için
uygun dijital formatın kullanımını gerektirir. Dijital formda filmlerin 4. Uzun süreli depolama. Birçok film
(sanat yakalanan tarihsel olayların başyapıtlarından) 19'da gösterilmiştir gerçeği tarafından dikte kavramı
bu konuyu eklemek gerek
Kendi oluşturulduktan sonra sinema yıllar. Bu dijital teknolojinin olanaklarını sağlayan sınırsız depolama
ile bunları sağlamak için önemlidir. CCD kameralar anket ve üç temel gereksinimleri sunulan dijital
sinema projeksiyon ışık modülatörü kavramını matrisler için:. 1 Matris çözünürlük 2048/1080 sistemleri
sinema 2K olması ve 4K sistemleri için 4096/2160 piksel olmalıdır; 2 Çerçeve frekansı, sistem 24 ve
sistemleri ile bir 2K / 4K için 24 ° C / s ve 48 k / s.; En az 12 bit 3. Quantization görüntü.
1.2. CCD kameraların çekimleri
Farklı üreticilerin monokrom ve renkli ışığa duyarlı sensörler çok sayıda için şu anda mevcut. Sistemde
dayatılan bir kavram ihaleler 2K CMOS sensörleri (ışığa matris teknolojisi tamamlayıcı mantık
transistörler metal oksit-yarıiletken temelinde yapılır) tatmin. Şirket Micron Technology (Aptina
Görüntüleme) ışığa bölüm 1/2, 5 inç, çözünürlüğü 2592/1944 piksel ve piksel boyutu ile bir köşegen
matris üretir - 2.2 mm [10] ve 20.43 mm matris boyutunu, 2352/1728 piksel çözünürlük ve piksel boyutu
- 7.0 mm [11]. Şirket ", çözünürlük 2921/2184 piksel, 2.5 mikron [12] bir piksel boyutu ve matrisi 1/2, 3"
diagonal olarak 1/1, 8 ile, çözünürlük 3528/2632 piksel, piksel-ışığa duyarlı Sony IMX Serisi matris
oluşturur 1.75 mm [13]. Ve, aynı zamanda bir çapraz 1/1, 8 ve 1/2, 7 inç [14-16] ile matris serisi ICX
gereksinimlerini karşılamaktadır. Ve erken 2009 yılında Sony, bilim adamları 5028/4457 çözünürlükte,
yüksek hızda matrisi geliştirmiştir, 2/3 inç piksel boyutunda ışığa duyarlı bölümünün boyutu - 1.75 mm
[17]. Şirket profesyonel sinema boyutu 2/3 inç ve çözünürlüğü 2112/1188 piksel [18] AltaSens matris
oluşturur. 2008 yılından bu yana, Panavision Görüntüleme ışığa 20,5 x11, 8 mm boyutunda CMOS matrix
Dynamax 35 Ultra çözünürlük 5766/6492 piksel üreten ve 2.94 m etkin bir piksel boyutu vardır, piksel 45
derece (Şekil 3) konuşlandırıldı. [19]. Bu matris monokrom veya renkli piksel bir seçim ile, yaklaşık 12
megapiksel (5766/2164) bir çözünürlükte saniyede 120 kare ve tam çözünürlükte (37 megapiksel) de
saniyede 30 kareye kadar kayıt yeteneğine sahiptir.
20
£ HLZH | FTG
f! »T! *
J,.
* 2E.5 nrsm-
Incir. 3.. Yapısal şeması matris Dynamax 35 Ultra [19]
1.3. Işık modülasyon matris projektörler
, D-ILA - DLP (Digital Light Processing Dijital Aydınlatma İşleme) teknolojisine dayalı dijital sinema
kavramının gereksinimlerini karşılamak modern elektronik projektörler, (Direct Drive Image Light
Amplifier - elektrikle çalışan güç parlaklık) ve SXRD (Silicon X-tal Yansıtıcı Ekran) . Texas Instruments
tarafından geliştirilen DLP teknolojisi. Çok yüksek bir yansıtma var alüminyum alaşımından yapılmış
mikroskobik aynalar matris, - bu teknoloji üzerine inşa cihazların bir unsur DMD (dijital micromirror cihaz
Dijital Micromirror Device) 'dir. Her bir ayna baz matrisine hareketli levha üzerinden bağlı olan bir katı
alt-tabakaya bağlanmıştır. Aynalar ters köşeleri altında alt-tabaka CMOS (Şekil 4) ile ilgili en SRAM bellek
hücrelerine bağlı elektrotlar yerleştirilir. Bir ayna alt-tabaka ile bir elektrik alanının etkisi matris [20-25]
temelinde bulunan tam olarak 20 ° sayesinde sınırlayıcı farklı iki pozisyon biri alır alınır. 2K çözünürlükte
0.95 inçlik bir çapraz ve 10.8 mm, 1 mm [26] pikseller arasındaki mesafenin bir piksel boyutu sadece
DMD sinema çip yapılmış olan.
21
Değişken bir eğimle Aynalar
Incir. . DMD-elemanın 4 yapısal şeması [21] En yaygın olarak DLP projektörleri iki tür kullanılır: tek-matris
ve trehmatrichny. Mavi, yeşil ve kırmızı (Şekil 5) - ışık kaynağı ve DMD dizi arasındaki tek-matris DLP
projektör renk filtreleri ile dönen diski yerleştirilir. Disk dönüş hızı her zamanki kare hızını belirler.
Görüntü normal bir renkli görüntü [21, 23, 24] 'de elde edilen birincil renklerin her biri dönüşümlü olarak
oluşturulur.
Incir. Üç renk akışı bölünmüş ve üç matrislerinden doğrudan yansıyan trehmatrichnom projektör ışığında
5.. Şema DLP projektör-matris [23]. Bu projektör en saf renk ve kare hızı bir matris projektörler gibi, hızlı
sürücü sınırlı değildir vardır. Şekil l'de gösterildiği gibi, her bir matris (redüksiyon) 'dan yansıyan akının
tam maçı, prizma tarafından sağlanır. 6 [23, 24].
22
DMD
Incir. 6.. JVC (Japon Victor Company) tarafından geliştirilen Şema trehmatrichnogo DLP Projektör [23]
D-ILA teknolojisi. Matrix - temel unsur, bir D-ILA LCOS (silikon tabaka üzerinde likit kristal Silikon
üzerinde Sıvı Kristal) 'dir. Teknoloji D-ILA ışık akılarının kutuplaşma ilkesidir. P akı (hafif polarize paralel)
ve S akı (hafif dik polarize) - kaynağından gelen ışık polarize prizma PBS (polarize ışın ayırıcı), iki ışık akı
tarafından bölünür. Işık görüntüyü oluşturmak için kullanılan değildir gibi P akışı sağ PBS-prizmadan
çalışır. S bileşeni prizma PBS yansıyan ve bir CMOS sensör (Şekil 7) düşüyor. Sıvı kristal tabaka ayna
elektrot yansıyan ve yeniden PBS-prizma dönen likit kristal ile geçer aracılığıyla bu ışık akı geçer.
Transistörün kontrol kapağında gerilimi varlığında bir polarizasyon hafif tozudur. S akım kolayca
PBS-prizma geçer ve ekran üzerine yansıtılan P iplik haline dönüştürülür. Polarizasyon hücreden prizma
tarafına, mevcut ise, S akışı girer. Matristen gelen ışık akısının S bileşeni PBS-prizma tarafından yansıtılır
ve görüntü oluşumu dahil değildir [27-30].
JVC şirketi sırasıyla 0.8 ve 1.3 inç, D-ILA köşegen üretir, ve 2048/1536 ve 1920/1080 piksel [31] yanı sıra,
1.27 inç [of 4096/2400 piksel boyutunda çözünürlüğe sahip matris bir çözünürlük 32], 1.3 milimetre ve
1.7 [33]. Mayıs 2008'den bu yana, şirket 1.75 inç ve 8191/4320 piksel çözünürlük, matris 4.8 mikron
piksel boyutuna sahip bir köşegen, ve 0.24 mm [33] elemanları arasındaki mesafe ile bir matris başlattı.
23
şeffaf elektrot
- Hizalama katman
3 metal şarkı (yansıtıcı elektrot) 2 metal şarkı (koruyucu)
Metal şarkı 1ch1 (iletken)
silikon yüzey
kapı-kaynağı
Ben kondansatör difüzyon kapasitör popikremnievyi
Incir. 7. Blok şeması D-ILA matris [28] trehmatrichnom D-ILA projektör polarize lens sistemi S polarize akı
doğal beyaz ışık kaynağı olarak dönüştürür. Işık dihroidnye prizmasından RGB bileşenlerine ayrılır ve her
renk onun PBS-prizma iletilir. D-ILA matris üzerinde prizma ve PBS-özlüyor tarafından yansıtılan her bir
rengin S-bileşenli burada ışık akısının ve P-bileşenleri oluşumu modülasyonu. Her rengin bu P-bileşenler
renkli görüntü (Şekil 8) gibi bir projeksiyon lens aracılığıyla bir ekrana onların PBS-sentezlenmiş çapraz
dihroidnoi prizma prizmasından ve öngörülen geçmek [28 - 30].
kondansatör kondansatör mavi / "objektif prizma lens rn 0_ts_d j PRE-j entegre
projeksiyon lens ~
toplama | prizma
pviyarishar | / lens I j _, Pinza entegre 1 I p 4 polarize ayna toplama)
Kırmızı D-ILA dikroik ayna PRE-polyavi reçel ayna
lamba
Kondenser mercek
ayna
Incir. Sony tarafından geliştirilen optik LCOS projektör trehmatrichnogo 8. Şematik diyagramı [28] SXRD
teknolojisi. Teknoloji alüminyum micromirrors bir dizi ile bir silisyum tek kristal SXRD matris kullanır,
ayrıca LCOS kullanılarak imal. Matrix-Sony yukarıda D-ILA matris olarak aynı çalışma prensibine sahiptir.
Ancak SXRD matris (Şekil 9) boyutu
24
Her resim elemanı ve inter-eleman açığı mümkün olan en düşük değerlere getirildi. Teknolojiler Silikon
Sürüş Devre ve Likit Kristal Aygıt (likit kristal cihazı), ve yeni süreç Silikon Gofret Üretim Teknolojisi
(silikon kafes üzerine süreç) kombinasyonu 8.5 mm ve 0 ile bir boşluk artışlarla yerleştirilen, 2,000,000
resim elemanlarının sayısını getirmek oldu 35 mikron. Ayrıca, 2 mikrondan sıvı kristal kafesinin tabakaları
arasındaki boşluğu azalır. Geleneksel yansıtıcı sıvı kristal cihazları meydana sütunlar, sıvı kristal kafesinin
alt ve cihaz [34, 35], üst kısmı arasında sabit bir mesafeyi korumak - SXRD birimli yapıda "aralayıcılar"
kullanarak değil, kullanılır. Şirket için 2K sistem 0.61 inç [36] ve 0.78 inç [37] bir çapraz olan iki matrisi
üretir. Ve aynı zamanda köşegen 1.55 inç ve 4096/2160 piksel çözünürlükte [37] ile SXRD matrisi yaptı.
Işık
Yastıkları 40R olmayan tabakaların {2.0 m) arasındaki küçük mesafe
* ^ ^ İnorganik tabaka geklyanny - JP (tesviye Dikey hizalanmış likit kristaller şarkı
Silikon tabaka - 'Yüksek piksel yoğunluğu 8,5 mikron-4 Full-HDTV (D 4096 x 2160)
MI M II! I I 1 I * (IU!! I iHniiiiiumitiiiti
Alüminyum conta
0.35 m küçük arası piksel mesafesi
Incir. 9. Teknolojisi SXRD dayalı projektörleri ise matrisi [34] SXRD Blok şeması, üç SXRD monokrom
matris kullanır, ve Şek aynı optik düzeni [35], inşa edilir. 8.
1.4. Anamorfik optik sistem
1.4.1. Anamorfik
Dönüştürülmüş görüntünün görünümü Rönesans döneminde gelecekle ilgili fikirlerin gelişimi ile
ilişkilidir. Bu zamanın sanatçıları hayali perspektifini değiştirmek başlar. Bu anamorfik resim veya
Anamorphosis oluşturmak için izin verdi. Bu tür resimlerinde bozulma sanatçı eliyle değil oluşturulan ve
optik araçlar kullanıyorlardı.
25
Anamorfik (. Yunan Anamorphoo itibaren - reconstitutive) - en-boy oranında, bu değişiklik genişlik ve
yükseklikte genellikle. Anamorphosis - Bu görüntü geometrik çarpık ve bozulmamış bir görüntü yeniden,
sadece o ayna yardımıyla genellikle belirli izleme koşullarında görünebilir kaotik hakkı algılanan böyle bir
ölçüde dönüşür.
Anamorphoses Çin ve Batı Avrupa'da, 16. ve 17. yüzyılda yaratmaya başladı. Çarpık görüntünün erken bir
örnek, Leonardo da Vinci (1492) bulunabilir. Başlangıçta yaygın olarak oluşturulan fonlar açıları
anamorphoses. Çok dar açıyla bakıldığında bu tür görüntüler nesneyi çarpıtılmıştır. Bir örnek Hans
Holbein Genç (1533) (Şekil 10) ile boyama "Messengers" bir kafatası görüntü.
Ve Şek. . 10. A) - Hans Holbein Genç, "Peygamberler", 1533 ile boyama; b) - perspektif olarak
azaltılmasına
Daha sonra yaygın olarak silindirik ve konik aynalar kullanarak anamorphoses. Genellikle bozuk görüntü
düz bir yüzey üzerinde oluşturulan ve silindirin ortasında göz için pürüzsüz bir yüzeyi ile yerleştirildi.
Temelde kendi kurtarma bozuk uzayda bilinen nesnelerin tanınması etkisine göre, eğlenmek için
oluşturulan anamorphoses [38 - 40]. Bugün, uygulama özel bir alan anamorphosis bir eşleme olduğunu.
Bu alanda Anamorphosis bir görüntü dosyası, geleneksel kartların bir türevi olarak tanımlanır, kapsamı
değerine bağlı olarak, dönüştürülmüş
26
Orijinal harita üzerinde olguların özellikleri. Anamorfoz yöntemi (renk, gölgeleme, vb ek olarak) nesnenin
formunu kullanarak, tek bir kart üzerinde farklı veri türlü (nüfus, arazi özellikleri, ekonomik göstergeler,
vb) görüntülemenize olanak sağlar. Son olarak, bu yöntemler kullanıcıların bir görüntü [41, 42] çeşitli
statik ve dinamik parametrelerin birden haritaları görmek için izin verir.
Anamorfoz optik nedir?
Anamorfik optik - farklı yönlerde kendi doğrusal veya açısal boyutlarının dönüşümü (ROI) kendi
yapılandırma kasıtlı çarpıtma her türlü nesnelerin optik görüntüler elde. Anamorfoz görüntüleme,
örneğin, sadece nesne uçak ve döner simetrik optik sistemin optik eksenine göre görüntü (ya da bunların
bir) eğerek, çeşitli yollarla gerçekleştirilir. Bu yöntem yaygın perspektif bozulmalarını ortadan kaldırmak
için baskı, fotoğraf ve haritacılık kullanılır.
Çift simetri ile bileşenleri ihtiva eden özel bir optik sistemlerin kullanımı ile ilgili diğer yolları Anamorfoz
görsel - Silindirik ve torik mercek ve ayna, optik takozlar [43] bulunmaktadır.
1.4.2. Optik şemaları anamorfik sistemleri
, Rudolph - İlk anamorfik optik sistemler ilk anamorfik sisteminin inşaatı çalışan Abbe uygulandığı 1898
yılında Abbe önerilmiştir Bu iki silindirik lens oluşuyordu.
25 Ekim 1898 Abbe anamorfik optik buluş için patent aldı
sistemleri. Istemlerde, diyerek:
"Küresel lens, silindirik lensler ve prizmalar, ya da birlikte belirli bir şekilde ayarlanmış olan silindirik
lensler ile silindirik lensler veya küresel lensler sadece bazı oluşan Anamorfoz optik sistem ..."
Anamorfik optik sistemlerin özel bir özelliği, gözlük camı gibi sistemlerin kullanımı astigmat gözler [44]
düzeltmek için bırakıldı (yuvarlak simetri yoktur, geleneksel optik sistemler, aksine) simetri iki düzlemde
varlığıdır. 27
Geniş ekran sinemacılık gelişimi ile bağlantılı olarak çeşitli türleri ve tasarımları yaygın anamorfik
sistemler haline gelirler. [8-74]. 1927 yılında Fransız bilim adamı Henri Chrétien (N. Chretien) daralma
görüntülerle filme yapmak ve daha sonra uzantısı ile ekranda proje önerdi. Anamorfik çerçeveli Geniş
sinema sistemi, 1950'lerin başlarında kurulan ve "Cinemascope» (Sinemaskop) seçildi. Fotoğraflar
çerçeve formatı 23,8 x18, 7 \ mm alınır ve 2,55:1 [46] bir boy oranı ile ekranda anamorfik ekleri
kullanılarak çekildi.
Filme ve projeksiyon ağırlıklı çekim ve projeksiyon lens koymak jeneratörlerin paralel düzenleme ile
silindirik bir kırılma yüzeylerinden oluşan çıkarılabilir anamorfik afokalı ekleri kullanılır için.
Sinematografik anamorfik lens kapağının önüne yerleştirilen uygun genişlik 35 mm çerçeve genişliği
konu alanına artarak sağlayan, yatay yönde görüntüyü sıkıştırır. Ekranda film projeksiyon lensinin önüne
yerleştirilen Anamorfoz eki [46, 48-56, 59-63, 66, 68-73] tasvir nesnelerin doğru oranlarda geri yükler.
Optik elemanların görüntü dönüştürmek için kullanılabilir bağlı anamorphic afokalı ekleri (Şekil 11) çeşitli
ayırt edebilir. Bu silindirik lens paralel silindirik kırılma yüzeyleri inşa özellikleri ters Galilean teleskop [46,
48-57, 59-61, 63, 65, 66, 68-72, 75] Silindirik ayna [46, 52, 56 ile memeyi oluşturan , 57, 69, 72, 73, 76,
77] Prism [46, 52, 56, 57, 65, 66, 69, 72, 73, 78], silindirik prizması bit [56, 72, 76] ve spherocylindrical bit
[79-87].
yatay kesit
\U
bir yanal kesit görüntüsüdür
28
Bir dikey kesit T Şek. 11 Türleri afokalı anamorfik ekleri) - silindirik bir objektif kapağı.; b) - silindirik bir
ayna kafa; c) - prizma kafa; g) - prizma-silindirik meme ilk deneyimlerini filme ve filmlerin projeksiyon
Chretien [46, 88] hesaplanması için yapılmış silindirik bir afokalı ekleri ile yapılmıştır. Ancak, böyle bir
optik sistem esas olarak katsayısında önemli bir değişiklik, görüntü alanı anamorphoses önemli
bozukluklar ile karakterize edilmiştir. Bu nedenle, birçok ülkede sapmaları görüş alanını ve tutarlılık
katsayısı Anamorphosis artırmak azaltmak için çeşitli tasarımlar [89-123] optik sistemler memeleri
araştırma ve geliştirme yapılmıştır. Anamorfik ekleri oluşturarak iki mercek, üç lens tasarımı ve
chetyrehlinzovye esas alınacaktır zaman, optik devreler tabloda listelenmiştir. 1 EK A. Ancak, yakında
sapmalarını yeterli düzeltme elde etmek için sadece pyatilinzovyh durumunda ve hatta shestilinzovyh
yemler (Ek A Tablo 1) mümkün olduğunu belli oldu.
Nozıllardan Başlarken yüksek kaliteli görüntüler prof tarafından geliştirilen görüntü alanı üzerinde
değişiklik anamorphosis oranı teorisinin 1957 yılında yayın teşvik. DS Volosov ve S. Ya Pechatnikovom
[49, 51-54]. Hatta bizim zamanlı AV Gittin de [26] devam etti, bu alanda araştırma ve hangi şartlar
altında anamorphosis sabitinin görüş alanı.
Daha sonra filmde spherocylindrical afokalı ekleri [46, 79-87] çoğaldı. 1956 yılında Kurt Kirchhoff ve Paul
Schiifter [79-83] memesini (s 1, 2 sekme. 2 Ek A), tek bir küresel eleman spherocylindrical veya
silindir-torik ve bir silindirik unsurdan oluşur önerdi. Geniş ekran filmleri çekerken, silindirik sistem (ürün
3, 4, 5 sekmesi. 2 Ek A) [48, 29 önünde bulunan varlık ek bir küresel üyesi ile silindirik memelerinin
gelişmesine yol açan, yakın mesafeden lens odak için gerekli
84, 86, 124]. De [46, 49, 51-55, 61, 65] bilindiği gibi, anamorfik sistemler dikey bölümlerde farklı eşdeğer
bir odak uzunluğuna sahiptir ve bir sınırlı mesafe odaklanarak, iki bölümleri değiştirme lens
gerektirmektedir. Bu nedenle, bir sınırlı mesafe odaklanarak ve küresel lens taşırken meme
bileşenlerinden biridir. Bu memenin bileşenleri arasındaki hava boşluğunu değiştirir ve rb sistemi
afokalnos kırılmış. Odak Bu tür bir önemli dezavantajı var - çeşitli mesafelerde odaklanarak zaman oran
Anamorphic değişimdir. Bu sorunun [48, 65] iki çözümü vardır. Odaklama elemanı sisteminin önünde
yerleştirilmiş olmalıdır. Genellikle (pozitif ve negatif) zayıf küresel lensler, bir çift memesine yakın bir
yere yerleştiği zaman, bunların optik güç küresel elemanı ve meme arasındaki hava boşluğu artırarak,
sıfıra eşittir gücünü arttırır ve sistem kısa bir mesafe üzerinde odaklanmaktadır. , Zayıf eşit, ancak
oluşturan memeye 45 ° 'de eğik oluşturucusu ile silindirik bir afokalı eklenme iki bileşen arasında yer alan
güçlerine işareti olarak zıt bir çift silindir oluşur Stokes lens olarak adlandırılan başka bir düzenleme. İki
silindir zıt Stokes iki bölümlerde döndürmek, hızlı bir odaklama sistemi vardır. Benzer bir amaçla JLW
Jacobsen [85] 1958 yılında bir tek dik iki silindirik afokalı sistemi (Tablo 6 puan. 2. Ek A) birleştirmek ve
küresel ve silindirik yüzeyler (pp 7 oluşan seçenekleri memesini sağlamak için önerilen Tablo. 2. Ek A).
Birlikte DIC (Cinematographique Internationale Dağıtım) [125] ile J. Dicop tarafından 1960 yılında
patentini anamorfik eki, iki çapraz silindirik optik sistemleri (1 a, b ve 2 a, b) teleskopik tip bir
kombinasyonudur. Pat tasarım gibi sistemlerin seçeneklerini ve silindirik afokalı sistemleri küresel
bileşen (- Tablo 14 2 Ek A. Pp 8) biri değiştirme olasılığını sundu. 1990 yılında, Wolfgang Schroder [87]
küresel ve silindirik teleskopik sistemleri (pp Tablo 15. 2. Ek A) oluşan, projeksiyon lensi bir meme
önerdi.
Anamorfoz silindirik meme küresel lens [126-129] sonra monte edilebilir. Bu seçenek sistem Bravais [66]
uygular. Incir. 12 görüntünün yönünü değiştirmeden görüntü boyutunu arttırmak amacıyla, optik
sisteme eklenen sistemin Bravais, prensibini göstermektedir. Böyle bir anamorfik ekin boyutları 30
memeden çok daha küçüktür
objektif önüne yerleştirilir. Bu özellik, özellikle önemlidir
Uzun lensler ile anamorfik ekleri. Optik şemaları,
anamorfik sistemler Tablo l'de verilmiştir. Optik sistemlerin 3 Ek A. Geliştirme
Çeşitli tasarımlar [126-129] ve memeleri boyutunu azaltmak ve amacıyla yapılmıştır
sapmaları odak uzunluğunu geri artırmak, ve giriş ve çıkış açıklığı.
Incir. 12. Bravais optik şeması [66].
Çekim ve projeksiyon geniş ekran filmler için küçük yayılma silindirik ayna sistemleri var. Silindirik ayna
ekleri renk sapmaları ücretsiz, ancak kalan aberrasyonları gerekli katsayısı anamorphosis ve boyutları
nedeniyle gözetilmesi gidermek zordur. Buna ek olarak, kir ve hasarlara karşı koruma uçlarını ve özel
sabitleme sistemi ve derece projeksiyon oda [69] büyük bir delik aynalar. Silindirik ayna sistemlerinin
tasarımı teori ve uygulama A. Bouwers [73, 77], ve prof eserlerinde geliştirilmiştir. MM Rousinova [75,
76]. Brewster sunulan dönüştürülmüş görüntüleri için kırılma prizma sistemlerini kullanma becerisi. 1831
yılında bir prizma paralel bir ışın yoluna yerleştirilen hangi lensless teleskop oluşturulmasını önerdi. Ve
daha sonra, 1897 yılında, Rudolf [130] küresel bir lensin ışın yolu aynı amaç prizma sistemi için bir dizi
önerdi.
Anamorfik prizma sistemi basit türü - iki bileşenli [130-132]. Philippe 1905 yılında [46] prizmalar
arasındaki açıyı değiştirme fikri tanıttı, böylece Pancratic değişimi alarak. Üçlü prizma sistemi Shoeler
teleskopla [46] eki olarak 1912 yılında önerdi. Benzer Aynı modelinin yanı sıra JS Tushinsky ve LP, 1937
ve 1940 [133, 134] Pat N. S. Yeni Oyuncu tarafından desteklenmektedir. Patent Tushinsky 1957 [132]. İlk
akromatik optik şeması
31
dvuhprizmennoy sistem 1929 [133] yılında Amatör geliştirilmiştir. Bu film yapımı ve sinema projeksiyon
lensler için bir memenin olarak tasarlanmıştır. Chetyrehprizmennye anamorfik sistemleri ilk 1937 [132]
N. S. Yeni Oyuncu tarafından önerilmiştir. 1953 yılında JS ve IP Tushinsky iki karşılıklı dik doğrultuda [132]
'de anamorphosis farklı katsayıları için bir çapraz chetyrehprizmennuyu sistemi teklif, ve K. R. Coleman,
1954 yılında bu tür bir sistemde Pancratic edebilmek için, prizma kombinasyonu eğik önerdi Her iki
yönde [136-138] 'de Oranlar anamorphosis değişir. Bu yıllarda, patent filmin yansıtma için, iki-bileşenli
sistemlerinin Coleman prizmatik yapıları [139-149] bir dizi. Pat [150-152] bileşeni iki ve dört prizmalar ile
dvuhprizmennye sistemi sundu 1955 talebi üzerine Luboshez VE. Benzer chetyrehprizmennaya
akromatik sistemi F. Dourneau 1955 [153] önerilmiştir. Her iki dörtlü sistem, ikinci ve dördüncü prizma
ekseni esas olarak hiç bir ışın kırılma geçer ve ikinci ile üçüncü arasındaki boşlukta prizma sistemine giren
ışın yönüne yönü paralel prizma olması ile karakterize edilir. Ayrıca, sistemden ışınların çıkış ışınları, optik
eksen arasında yer değiştirmesi gözlenmemiştir. Optik olarak devre yapısı Tablo l'de gösterilmiştir. 4 Ek
A.
Rusya'da anamorfik prizma sistemlerinin teorisinin araştırma ve geliştirme, VN Churilovsky [78] meşgul
onlar prizma sistemi ve achromatization ve BN Finalist [46] yoluyla ayrıntılı olarak kırılma teorisi tartışıldı,
o prizma sistemleri dönüşüm teorisini geliştirdi.
Giderek çekim nadir durumlarda ekranda sıkıştırılmış resim geri yükleme amacıyla projeksiyon geniş
ekran film için kullanılan anamorfik prizma memesi. Önemli bir olasılık ekranda görüntü için çeşitli
mesafelerde odak gerekliliğine yol açar farklı boyutlarda, ekranları anamorfik sistemler her türlü
kullanılmasıdır. Prizmatik bir prizma meme ofset bileşenin durumunda odak etkilemez. Iki bölüm olarak
ekranda net görüntü sonsuzda odaklı bir projeksiyon merceği kullanılarak elde edilebilir, ve meme
küresel dengeleyicinin [66] önüne monte.
Prizma Sistemleri da biçimi [61, 67] widescreen dağılmayan kopyalar olumsuz görüntüler için sinema
ekipmanları kullanılmaktadır. Bu amaçlar için, kullanım lensler, üreme olan 32 çifti
Bir renksiz prizma iki küresel elemanlar [67] arasında yer alır. Fotografik lens da benzer bir yapı [74]
olabilir. Şu anda, faiz anamorfik sistemleri lazer diyotların astigmatizma düzeltilmesi ve lazer ışınını
oluşturmak için aydınlatma sistemleri [154-156] kullanılır yine arttı. Bu amaçla, yeni stiller ve tasarımlar
anamorphic prizma sistemleri [155, 158-162] oluştururken, optik devreler tabloda listelenmiştir. 4 Ek A.
Kolayca Pancratic anamorphosis oranı değişimi [46, 66, 72] elde edilir anamorfik prizma sistemi
kullanmanın avantajı. Teknolojik avantajları da vardır: silindirik daha düz kırılma yüzeyleri üretimini daha
kolay. Dezavantajı katsayıları anamorphosis büyük değerlerini elde etme zorluğudur, ancak kolay bir
şekilde bu değerler 0,5-2 arasında prizmalar eksikliği değerleri ve ışık kaybı artar sağlanır:. 50 ° kadar A =
2 ile prizma yüzeyi üzerinde sıklığı açıları, ve Bu durum, ışık yansıma kaybı yaklaşık iki katı değer kirişlerin
normal bir geliş açısıyla yüzeyinde [46, 69].
Yaygınlaştırma da sözde lensler anamorfoty aldı. Anamorfik lens, bir optik görüntü nesnesi ile bağı ve iki
karşılıklı olarak dik yönlerde farklı bir ölçek olan oluşturan optik bir sistemdir. Böyle bir sistemde,
yalnızca bir silindirik ya da torik ile bir arada ya da torik mercek silindir ya da küre mercek (yüzey) olabilir.
İki çapraz silindirik lens Farrensom lens fotoğraf amacıyla 1862 [46] teklif edilmiştir. Daha sonra 1898
yılında, Rudolph aynı tasarım lens (Tablo 5, bakınız Ek 1) beklediğini, ancak üreme gibi [130]. 19. yüzyıl
firma "Bush" [46] Üç-lens silindirik lens patente ilk on yılında (bkz. Tablo. 5 Ek A). Dönüştürülmüş
görüntüleri incelemek için sinematografik aparat sürekli bir uğultu büyüteç olarak FS Novik [60] 1955
yılında silindirik lens sistemi kullanılmaktadır.
Basit iki bileşenli silindirik lensler yapısal anlamlı anamorphosis katsayısını değiştirebilirsiniz, ancak her
objektif (lens çifti) tek faktör, ve (çekerken) Her lens tek kesinlikle geri pozisyonu sürer belirli bir mesafe
sağlar. Bu durum keskin dikey ve yatay çizgileri çizilecektir Sadece altında. 33
Lens onlar belirli bir mesafeden keskin bir görüntü üretmek hangi mesafeden çerçeveye sabitlenmiş ise,
başka herhangi bir mesafe için keskin veya sadece dikey veya yatay çizgiler çizilmiş olacak, ancak
mesafeyi değiştirmediğiniz sürece bir düzlemde keskin tüm görüntü başarısız olacaktır olsun lens
arasında. Lensler arasındaki mesafeyi değiştirme anamorphosis faktörü [46, 56] 'de bir değişikliğe yol
açar. Spherocylindrical - 1898 yılında, Rudolph [130] anamorfik lens başka bir türü önerdi. Üreme optik
lens şematik (Tablo. 6 bkz. Ek A) iki silindirik parçalar arasına yerleştirilmiş tek bir küresel lens oluşur.
Bielicke 1933'te [163], iki silindir arasında yer alan çapraz çimentolu lens, iki çift oluşan küresel bileşen
(Tablo. 6 bkz. Ek A) ya sahip ve üreme spherocylindrical lensin bir tasarım önerilen. 1973 yılında fotoğraf
ve grafik endüstrisi için çoğaltılması lens, Alman mühendisler E. Sommrefeld, D. Bezold, P. Schutz ve W.
Heusler [164] geliştirdik. Onların lens küresel bileşeni tek bir lens kullanır gibi, bir optik düzeni Büchele
önerdi sahiptir ve silindirik parçaları (bkz. Tablo. 6 Ek A) iki lens oluşur.
Geniş ekran sinema ve kamera ekipleri gelişimi ile silindirik mercekler orada geçti hangi spherocylindrical
lensler ortaya çıktı. M. L. Pospisil yana 1964 [165], üçüncü, bilya şeklindeki ilk negatif iki karşılıklı olarak
dik silindir pozitif ve pozitif bileşenleri küresel bir bileşeni kapsayan bir optik lens yapısı önerilmiştir.
Tablo. 6 Ek A bu tasarım optik düzeni anamorfik lens gösterir. Başka bir düzeni hayata geçirildi anamorfik
lens [166] 20. yüzyılın 70'li yılların başında N. R. Vetter tasarlanmıştır. Bu projeksiyon merceği küresel
veya silindirik yüzeyler tarafından oluşturulan silindirik anamorfik lens Gruplar 5 ve 6, bir küresel parça 1
ve 2 oluşmaktadır. İsviçreli bir mühendis François Laurent Yverdon [167] patentli optik devre anamorfik
zoom lens. Bir ortogonal silindirler a ve b ile silindirik lens sistemi, küresel ve küresel ^ varyatör lens
grubu ve g (bkz. Tablo. 6 Ek 1) oluşur. Bir lens anamorphosis oranı = 2.15, yatay bölüm içinde odak
uzaklığı 5.0 ila dikey bölümünde 12.7 mm / -5-27,3 1 = 10.7 mm arasında değişmektedir. Gittin AV
akademik ve pratik 34
2001 yılında Konferansı "iyi bir yaşam adına yaratıcılık" [64] karşılıklı olarak dik oluşturan silindirik lensler
arasında konumlandırılan küresel bir lensin oluşan basit bir tasarım spherocylindrical lens önerdi. Gittin,
böyle bir düzeni alan eğriliği ve diğer sapmaları doğal anamorphic afokalı eki telafi edeceğini
göstermektedir. Kuantum elektronik bölümü ve biyomedikal optik çalışanları ITMO [62] 2001 yılında
grup silindirik mercekler geçti bir ön küresel bileşeni oluşur anamorfik lens filme, gelişmiş, ikinci çifti
Tabloya bakınız (küresel ve silindirik lens ve küresel bir lens tarafından oluşturulmaktadır. 6 uygulamasını
. 1) lens aşağıdaki özelliklere sahiptir: A - 0.5, / 'dağlar - yatay bölümünde 01:02 ve açısal alanda eşit
25.07 mm, f'eep = 49,95 mm, diyafram 49.5 derece ve dikey 21 , 07 ° C. Şirketin Carl Zeiss Marco
Pretopius bir çalışanı [168, 169], aşağıdaki özelliklere sahip 35mm film için anamorfik lens çekim
hesaplanır: Yatay / '= 50 mm, 25 mm dikey bölümünde A = 0.5, odak uzaklığı. göreli dikey kesit açma 1/1,
48, ve yatay 1/1, objektif 31 ve uzunluğu 200 mm, 400 mm, minimum odak mesafesi. Lens (bkz. Tablo. 6
Ek A) karşılıklı dik oluşturan küresel ve silindirik (torik) merceklerin yapılır.
Şimdi bir başka düzenleme spherocylindrical lens göz önünde ettiği aynı yönde yönlendirilmiş formu
silindirik lens. 1933 yılında çekim ve projeksiyon geniş ekran filmler için kullanılan bu tasarım ilk hedefi
[170] GW Ford önerdi. Lens (bkz. Tablo. 7 Ek A) paralel jeneratörler yapıştırılmış silindir şeklindeki iki lens
arasında bulunan bir küresel lensin oluşur. Daha sonra, G. H. Cook [171-174] üreme spherocylindrical iki
lens tasarımları önerilmiştir. Bir birinci düzenleme, bir birinci pozitif mercek, küresel lens ve bir ikinci
silindirik negatif lens oluşur. İkinci seçenek - ilk negatif silindirik lens, küresel bir lens ve ikinci bir pozitif
silindirik lens. Bu lenslerin optik sistemleri Tablo l'de gösterilmiştir. Veri yapısını kullanarak 7 Ek A. Cook
tasarım öğeleri [171-176] zorlaştıran, anamorfik lensler üreme sayısını hesaplar. Üreme anamorfik lens
yani küresel lensler birinci ve ikinci grupları olan, farklı bir tasarıma sahip olabilir yerleştirilir aralarında ve
iki 35
Bir Galile teleskop sistemi [177-179] oluşturabilir silindirik parçalar. A 1954 yılında önerilen Buchele [46]
rüzgar tünellerinde modeller etrafında optik homojensizliklerin çalışmalar için amaçlanan anamorfik lens
hasta anamorphoses. Sistemin Anamorphosis katsayısı ara görüntü oluşumu ile elde edilmiştir A = 22
vardır. Şema tür lensler Tablo l'de gösterilmiştir. 7 Ek A.
Filme ve anamorfik projeksiyon lensler de teleskopik silindir, iki küresel bileşenleri arasında bulunan bir
şemaya göre yapılabilir. Bu lens Alman şirketi 1967 yılında ISCO Optische Werke [180, 181] tarafından
geliştirilmiştir. Böyle bir düzeni onlara bir küre ön merceğine sahip anamorfik eki koyar küresel lensler
var olacaktır. Japon uzman Ryusho Hirose değişken odak uzunluğu 1974 anamorfik lens [182, 183]
patentli. III ve silindirik bir mercek grubuna ve ana varyatör - lens, tüm lens ile küresel bir lens grubu I,
afokalı silindirik mercek sistemi II ve III ana küresel lens, bir odaklama küresel afokalı grup I den
oluşmaktadır. Ve 1975 yılında, o bir değişken odak uzaklığı 1, B. tarafından önerilen bir değişken odak
uzaklığına sahip bir anamorfik lens sistemi 2 oluşturan tele-dönüştürücü ve görüntüleme mercek sistemi
3. Anamorfoz lens ile küresel bir lensin oluşur [184] anamorphic «zoom» lens, önerilen M. Ardashnikov,
AB Agurok, T. M. Wilner, GV Sobolev [185] kısa çekim mesafesi döşeme için kullanılan bir küresel afokalı
sisteminin önünde yer almaktadır varifocal afokalı anamorfik eki 2 ile küresel bir lens 1 içerir. Mercek
odak uzaklığı 40 ila 120 mm, diyafram 1/2, 8, 1 metre minimum çekim mesafesi değişir. 1986 yılında
Ford tarafından önerilen şemaya benzer düzeni altında, RI Barnica, VG Komar ve AL Krivovyaz
tasarlanmış anamorfik lens (A = 7.5) büyük doğrudan nesne hologramlar tespit ederek holografik
filmlerin kaydı için Anamorphosis [186]. - Odak uzunluğu 33 mm, 8 ° 20 'göreli açıklığı 1/2, 2, ve sagital
bölüm f' = 15 ° 20 = 250 mm, 2a ', D / f açısal alan bir meridyen bölüm: lens aşağıdaki özelliklere sahiptir
= 1/1, 3. Yukarıda tarif edilen lensler optik sistemleri, Tablo l'de gösterilmiştir. 7 Ek A.
20. yüzyılın doksanlı filmden dijital görüntü alıcılar (CCD) geçişi başladığı için, Bölüm 1.1 'de tartışıldığı
gibi. CCD 36
matris anamorfik görüntü dijital alıcılar için sistemlerin araştırma ve geliştirme başlar sayede, standart
film, daha küçüktür. CCD kameralar için anamorfik lens oluşturmak için ilk referanslardan bir tanesi 1992
yılına ilişkindir. D. Jacques ve C. Cerard [187] televizyon yayını uyumlu HDTV (- 16:9 formatı) iletilmesi
için üç CCD 04:03 ile görüntüleme kamerası için bir değişken odak uzaklığına sahip bir objektif önerdi.
Anamorfik lens dört gruptan oluşur: Birinci - Bir anamorfik sistem I, II - küresel lensler bir grup, III - CVT
ve IV - sabit küresel lens. Bu lensin başlıca özellikleri: = 0.75 A, yatay bölüm odak uzunluğu 9 ila 126 mm,
55 derecelik açısal alan ve 67 derece dik ve göreli açıklığı 1/1, 4 arasında değişir. Aynı zamanda hedef
boyutu 8,8 x 6,6 mm ile tüpleri iletmeye çalışan TV kameraları 16:9 4:3 en boy oranına dönüştürmek için
kullanılan anamorphic afokalı eki oluşturmaya başlar. Afokalı anamorfik bağlanma tasarlanmış VI
Savoskinym ve diğerleri [188], üç bileşen, birinci oluşur - küresel uzak dengeleyicinin 1, ikinci - negatif bir
bileşen 2, bir silindir şeklinde silindirik bir menisküs negatif biconcave silindirik bir mercek oluşur ve
üçüncü - pozitif Silindirik bileşen 3 - bir çift konveks lens ve bir negatif menisküs oluşan lens oluşan
dvuhskleennoy. Mesafe S odaklanarak uzatma olumsuz menisküs uzaktan kompensatoru 1 ile
gerçekleştirilmektedir. Sonra JB Rozval VI Savoskinym ve diğerleri [189, 190] anamorfik afokalı zoom lens
kamera tüpü olarak çalışan televizyon kameraları iletilmesi için bir sistem ya da bir CCD önermek .
boyutu 8.8 x 6.6 mm "anamorphic sistemi 5 (.. Şekil bkz. Tablo 8 Ek A) zoom lens grubunun
odaklanmasını ışınları paralel bir kurs bulunan ve iki silindirik bileşenler, ilk içermektedir - pozitif ve İkinci
- negatif prensibi optik şemasında:.. 1 - hareketli ön, bileşen 2 ve 3 - varyatör, 4a ve 46 hareketli parçalar
- Ön ve arka lens sabit bileşenleri anamorphic afokalı sistemini 5 çevirin (artış 1.33 kat) lensin optik
ekseni etrafında 90 derece formatı 4:3 16:09 (HDTV) dönüştürülecek geleneksel bir TV formatı ya da 1:1
'lik bir biçim olabilir.
37
Şirket Panavision Uluslararası [191] film veya elektronik formatta 1,34:1 ışığa alıcı üzerinde ateş görüntü
alana zoom lens sonra yüklü bir anamorfik eki sunuyor. Anamorfik bir bağlanma iki karşılıklı dik silindirik
eleman içerir ve 1/2, 2 göreli açıklığına sahiptir. A.Ş. Nikon [192] anamorphic dönüştürücü 0.75
Anamorphic katsayısına sahip bir zum lens geliştirdi. Pozitif bileşen - Küresel lens birinci grup G1 olumlu
bir bileşeni, grup G2, negatif ya da pozitif küresel bileşen G3, G4 ve G5, pozitif veya negatif bir bileşenin
negatif küresel bileşenleri içerir. Kolayca negatif ve pozitif grubun Galile teleskopu sistemini bir yönde GF
GR silindirik mercekler sarılmış ışınları ve formların bir paralel yol 4 ve 5 lens grupları arasında yüklü
Anamorfoz dönüştürücü, GA (Şekil. Tabloya bakınız. 8. Ek A).
Şirket Canon [193-197], aynı zamanda bir film veya televizyon lens IFS sonra yüklü anamorfik
dönüştürücüler geliştirme yapan. Patent [194, 195, 197] Ryuji Nurishi iki lens grup arasında Nikon paralel
sırasında anamorfik afokalı sisteminin yanı sıra, geliştiriciler yerleştirmeyi de önerir. Diğer [193, 194] bu
silindirik veya iki pozitif küresel bileşenleri G1 ve G3 arasında Gin veya negatif G3 pozitif küresel bileşeni
arasında yer alan torik lens G2, bir anamorfik sistemi ile monte edilmiş lens sonra, AC adaptörü sağlar.
Bir anamorfik Sistemin kendisi tersi hem pozitif hem de negatif bileşenlerin veya oluşabilir. Adaptörü
kolayca dijital sinemaya lens ve kamera arasındaki yüklü ve sonraki projeksiyon görüntü biçimlerini
1.85:1 ya da 2.35:1 kılar. Canon şirketi imal ve onun buluşu [198, 199] pazarlanmaktadır.
İspanyol mühendisleri Cifuentes A. ve A. Valles [200] 2.35:1 en boy oranı ile ekranda projeksiyon görüntü
için 35mm format kamera ve HDTV için Filme objektif arasındaki ayarlanmış bir anamorfik eki, geliştirdi.
Negatif ve pozitif: Önerilen sistem, üç silindirik lens bir doğrultuda oluşur ve iki grup oluşturur yedi
küresel lens yönlendirilmiştir. Memenin 1/1, 4 nispi açıklığı. Bir Kanadalı mühendis Bowron ve Reginald
[201] teklif spherocylindrical 38
Bir değişken katsayılı anamorphoses aynı anda tatmin edici kayıt ve dijital filmlerin projeksiyon ile
anamorfik lens. Objektif bir TV monitörü veya elektronik görüntü reseptörü 4 görüntüye odaklanır ve
küresel ön lenslerden 1, Grup 2 anamorfik lens, arka lens grubunda 3.. Anamorfoz sistemi 2, uygulamaya
bağlı olarak değişebilir düz veya ters sistemi Galileo, olan bir grup oluşur sistemin optik ekseni etrafında
dönme anamorfik. Yukarıdaki sistemlerin optik sistemleri Tablo l'de sunulmuştur. 8 Ek A.
Anamorfik optik sistemler analizi gösterdi ki, daha önce dijital alıcıya görüntüleri kinoplenochnogo
biçimini dönüştürür anamorfik objektif adaptörü ile birlikte piyasaya dijital sinema bugün filme geniş
kullanım için. Prizmatik, silindir ve torik - yukarıda anamorfik optik sistemin tüm çeşitli ayrılabilir. Buna
karşılık, silindirik anamorfik sistem, sistemde silindirik lens iki varyant karşılıklı konuma sahip olabilir.
Karşılıklı olarak dik oluşturan silindirik lens paralel jeneratörler ve sistemi olan silindirik lens oluşan Yani
silindir sistemleri,. Silindirik anamorfik lens küresel veya silindirik lens görüntü alanı, küresel lensin sonra
yüklenen eki, yanı sıra, silindirik ve küresel lens kombinasyonu önce yüklenmiş silindir afokalı (veya
prizma) meme oluşturulabilir.
Baz yüzeyleri ve özellikleri, ikinci bölümde ele alınacaktır.
Bölüm Özet 1
Dijital sinema sistemlerinin ana avantajı bozulma olmadan filmlerin, kayıt aktarmak ve kopyalamak için
yeteneğidir. Sistemleri tahıl gibi sinema görüntü bozulmasını kinoplenochnogo olarak, çizik ve kir
görüntü kalitesini düşürebilir. Zamanın en yeterince uzun süre sürekli neredeyse onların kalitesini
etkilemeden, filmlerin dijital kopyalarını üretebilir çünkü, tarihsel değeri filmlerinin daimi depolama
sağlamak için bir fırsat sağlar, çünkü dijital sistemlerin Bu avantaj özellikle önemlidir. Filmler kendi imha
filmi sınırlı bir süre yatırılır. Film Yinelenen birden fazla baskı yavaş yavaş 39 yol açar
kötü görüntü kalitesi ve daha sonra filmin tam kaybına bağlanmıştır. Ayrıca, karmaşık kombine
çerçevelerin oluşturulması ile ilgili daha geniş dijital sinemanın görsel olasılıklar, size muhteşem sahneler
oluşturabilirsiniz. Yanı sıra dijital teknolojinin önemli avantajları üretim dijital filmler ve filmler hırsızlığa
karşı maksimum koruma ve (çekim ve düzenleme) zaman ve para kazandırır. Özellikleri (35mm
kinoplenochnogo) sinema geleneksel sistemlere ya da üzerinde en az karşılaştırılabilir kalitede olmalıdır
özellikle görüntü kalitesi ile ilgili gereksinimleri bir dizi, ortaya koymaktadır. 2K ve 4K - - 2048/1080,
4096/2160 - CCD kamera ve modülasyon matris projektörün yatay ve dikey olarak aktif piksel sayısını
temsil kimin çözünürlüklü dijital sinema sistemleri sadece iki sınıfları sağlar. En-boy oranı 1.85:1 ve
2,39:1. 24 ve saniyede 48 kare, sistemin 4K - - saniyede 24 kare sisteminde 2K Çerçeve hızı.
Yayınlanan verilerin analizi anda tek bir optik full sinematik sürecindeki dijital sinema kompleksi oldukça
genç bir alan olduğunu gösterdi. Bir optik kompleks altında elektronik araçlar tarafından sağlanan
sinematik işleminin geri kalan aşamaları olarak çekim ve projeksiyon kinooptika anlaşılır. Kullanımı ile
ilgili bir optik kompleksinin yokluğu anda melez dijitalden film ve esas olarak 35 için optik uygulanan
film-dijital sinema sistemleri - mm film. Da görüntü kalitesi kinoplenochnyh sistemlerinden daha kötü
değil sağlanması, dijital sinema karmaşık teknolojik araçlar ve kaliteli optik zaman eksikliği ve özellikle
optik alıcı ile ilgili olduğu. Ancak, şu anda üretilen özellikleri ve modüle ışığa matris analizi bugün dijital
sinema 2K ve 4K gereksinimlerini karşılayan matrisler var olduğunu gösterdi. Bu nedenle, iş geniş ekran,
dijital sinematografi sinematografik ve projeksiyon lenslerin çalışma ve kompozisyon adamış.
Anamorfik optik sistemler analizi dijital sinema (1.78:1 formatında) şimdi daha önce dijital alıcıya
görüntüleri kinoplenochnogo biçimini dönüştürür anamorfik objektif adaptörü ile birlikte filme
yayımlanan kullanıldığını gösterdi. Ve 40 geliştirilmektedir
Dijital sinema geniş ekran (2.35:1) için lensler anamorfik ekleri. Prizmatik, silindirik ve torik - Tüm
anamorfik optik sistem çeşitli ayrılabilir. Buna karşılık, silindirik anamorfik sistem, sistemde silindirik lens
iki varyant karşılıklı konuma sahip olabilir. Karşılıklı olarak dik oluşturan silindirik lens paralel jeneratörler
ve sistemi olan silindirik lens oluşan Yani silindir sistemleri,. Silindirik anamorfik lens küresel veya
silindirik lens, küresel lensin sonra yüklenen eki, yanı sıra, silindirik ve küresel ya da torik lens
kombinasyonu önce yüklenmiş silindir afokalı (veya prizma) meme oluşturulabilir.
41
Bölüm 2.. Yüzey ve iki uçak ile bir sistem
simetri
2.1. Simetri iki uçak ile yüzeylerin matematiksel açıklaması
Anamorfik sistemlerinin tasarımında simetri iki uçak olan yüzeylerde birden türlerini kullanabilirsiniz.
Simetri iki uçak bunların her biri farklı yüzey denklemini sayede torik, silindirik ve elipsoidal yüzeyleri
vardır.
2.1.1. Torik yüzey
Thor - daire (Şekil 13), düzlemde yer alan bir eksen etrafında dönen bir daire ile elde edilen bir devrim
yüzeyidir. Torik yüzeyin ekseni görüntü daire dışında kalan veya ona dokunabilir.
Ve b
Incir. 13. Thor ve onun matematiksel açıklaması [202] için kullanılan parametreler. Silindir koordinatlarda
Torus denklem formunda [202] parametrik olarak tanımlanabilir:
JC = (a + b * coscp) - coss, <y = {a + b * cos <p)-günah, z = b-sin <p,
burada b - bir daire yarıçapı r = b oluşturulması; ve - dönme eksenine jeneratör çevresinin merkezine
olan uzaklık. Ortogonal bölüm R = a + b çemberin dönme yarıçapı.
Kartezyen koordinatlarda Nonparametrik simit denklemi [203 tarafından verilir -
205]:
{X2 + y2 + z2 + a2-b2) 2-4A2 - (x2 + y2) = 0.
42
Sipariş 4 Bu denklem eğrinin ekseni Perseus denir için torus paralel düzlemde yüzeyinin kesişme hattı
açıklar. Arkın üst torik yüzeyin eşitliği zaman = 0 dönme Z'nin denklemi dikey eksen, X = R [206, 207]:
y (R-xf + z2-A2J + y2 = r \ (1)
burada r -, çapı daire oluşturulması; R - rotasyon bir daire oluşturan yarıçapı; ve - bir dairenin merkezine
dönme eksenine olan mesafe. Y eksenine eksen paralel torus dış yüzeyinin denklemi denklem ile ifade
edilebilir: (1) [206, 208-211]:
z = R-^-y * + Rr]-x \ (2)
burada R - R, + a. : - [2011 206, 209] Denklem (2) olarak da yazılabilir
Y + cy + (Su-cx) ile. [(Cv) / (i + HS ^ 71 + 1 g / l - cx * (skhh2 + y + (su ile - cx)) * [U / l + ^ 1 - su \
XZ düzlemi (cA = 1 / R) kavis düzlemi YZ (c = 1 / g) 'de köpeğin eğrilik - burada c. Denklem (2), bazı cebir
olduktan sonra [206,
209.2010]:
(\ Shh2 SUU2 S1HL S1U4 12 2 2, h z (x, y) =-z - + ---- + - £ -. + ---- +-Czxcvxy (3) v "2 2 8 + ^-t - y2 z2 y
"2y2z2 z4 x = ~ +: aşağıdaki denklemi [47, 212, 213] kullanarak açısal eikonal yüzey özelliklerine göre
anamorfik sistemleri, üçüncü dereceden sapmalarını katsayıları için ifadelerin türetme 8 Nisan x + ^ - + t (4) B-Y 2RZ 8g33 8G4 8 g / burada y ve z / * -, iki ana bölümden yüzey eğrilik yarıçapları, rs, r4 ve rs bölümleri olan bir uzunluk boyutuna sahip olan katsayıları . Form çevreler rs = gu, r5 = rznr4 = ry-rz ~ A
Lakshminarayanan ve Varadharajan aşağıdaki denklemi [214] kullanın:. x2 y2 y4 xA'yı z = - + --- + ^ - + ^-g (5 ) 2 g, 8 g, torik yüzeyin 3 2R2 8g23 ve Formlar bölümünde
43
Dördüncü bir güce sahip olan denklemler torik yüzeyi, bu nedenle, dört denklem çözümler vardır.
Düzlem YZ torus Bölümü, hem de simetri eksenini ihtiva eden düzlemler içinde diğer, eğrilik SU ile
halkaları bulunmaktadır. XZ düzleminde Bölüm eğrilik cx ile bir daire olduğunu. Herhangi bir yönde,
enine kesiti daire veya elips olmayan karmaşık şekli olacaktır. Örneğin, kesit ekseni Z içeren düzlem,
ancak ZX düzlemine göre sıfır ya da 90 dereceden farklı bir açı ile Şekil l'de bir daire değildir. . Bir simit
kez teğet, teğet düzlem keserseniz 14, sonra eğri bölüm iki dairenin böler - çevreler Villarceau [215].
Incir. Torus [209] düzleminin 14 kesit açısı. [216] 'de Harris ve ark oklar torik mercek yüzeylerini
kapsayan kalınlığı bükülmesi için kesin ifadeler verilmiştir ve torik yüzeyleri arasındaki farklar olarak.
Yatay dönüş, iki karşılıklı olarak dik yönlerde yarıçapları n ve c üreten bir daire ekseni ve Mr Ma ile Bölüm
torik yüzey oval Cassini (Şekil 15). Incir. 15: H - torus dış tarafında nokta; , Torusun merkezi - Hakkımızda
P - torik yüzeyinde herhangi bir nokta; s - köşe V ile ilgili olarak P noktasında bir sapma yay (Sagitta); s 'arkın daha fazla sapma; ur ya - noktasının P. koordinatları
ve b
Incir. . 15. dönme A Bölüm simit ekseni [216] a) - torusun kesit düzlemi; b) - torik yüzeyinin dış yan
44
Bu durumda, yay bir sapma denkleminin [216] ile tanımlanır:
s = r, 1 - <
içinde 1_1 * L.
GR
1-
(2 A 1 - ^ ^ Vi Ha) VLJY A-Level. 2 GR) ~ Vi>
Herhangi bir sapma ark oklar için genel ifadesi (Ya, Yb) büyük yarıçaplar hektar ve m, rotasyon ve yumru
ve [216] açısının eksenine paralel olan meridyen düzlemi c ile torik yüzeyi:
S = g "1 -
IV
l_ | l - {ya-cosa + yb-sina) 2 L
2L
\-Ya-sma + YH-cosa) 2
(6)
Vr ~
Ark jeneratör yarıçapının işareti bağlı olarak, bir torik yüzey dört formları (Şekil 16) sahip olabilir. Bu
formların bir saptırma yüzeyi kullanılır bulmak için, denklem (6).
J
Incir. 16 Torik yüzeyinin ana tip [216] a) - yuvarlak şekil.; b) - bobinin formu; c) - fıçı şeklinde; g) - milini
oluşturur. Denklem (6), ana yönde denklemde ikame edilmiş (6) aşağıdaki ifade boyunca refraktif yüzey
güçleri Fa ve Fp açısından yazılabilir: An / * = * F An = p'-p; n ve n - yüzeye önce ve sonra ortamın kırılma
indeksleri sırasıyla. Fa ve Fp aynı işareti varsa, o zaman yüzey torik olduğunu
(Dairesel şekil ve formu "bobin" ne zaman | Fa |> FJ (Şekil 16 a, b) ve varil
Form ve "mil" (Şekil 16, d), zaman |-Fa | <-FJ) veya alan (zaman Fa = Fp). Durum için
45
Bir "mili" şeklinde - zaman Fa <0> 0 Fa bir "makara" şeklinde bir torik yüzeyi tarafından oluşturulmuştur
ve Fa =-Fp. De [207] Bartkowska işareti bağlıdır ve üç parametrelerin ilişkisi, a, R r, optik yüzeylerin
varyasyonları dikkate alınarak ve torik yüzeyinin oluşturduğu kökenli konum denklemi ile tarif edilmiştir
(1). Vertex optik aktif bölge koordinatları x = y = z = 0 olduğunu. Biz burada Bartkowska elde ana ifadeler
mevcut.
Meridyen bölümünde (kesit Z = 0) bölümünde yarıçapları iki daire olacaktır, bu denklem kısım [207] ile
temsil edilebilir:
(X2 + y1 - 2RX \ ((xR-af + y2-r2) = 0.
Yüzeyin şekli, hangi 4. derece bir denklem tarafından açıklanan tüm noktaları kümesi ve yay uzunluğu ve
mesafe r ve [207] arasındaki ilişkiye bağlıdır: eğer r <a - yüzey ortak hiçbir noktaları vardır, "lastik"; r ~ = a
~ - teğet daire yastık, şekilli ortasında basık; g "> a2 - Dikey silindir - kavşak, silindir, a = 0, R = r-küre, r =
oo, çizgi;? i = eş - zıt silindir, T = oo, / = oo - uçak.
Dönme eksenine dik kesit dönme ekseni üzerinde uzanan merkezi ile eş merkezli daireler vardır.
Denklemler bölüm [207]:
(X2 + y2 + z2-2RX + 2n-2a4g2 a2) = 0,
(X2 + y2 + z2-2RX + 2ra + 2ajr2-a2) = 0.
Y2 Formu Bölüm - yarıçaplarında bir ± f-2 ile iki eş merkezli daire
y = sbt. Ana bölüm (bölüm z = 0), arkın eğrilik merkezleri bazı özel bir karaktere sahiptir. Bu yarıçapı r +
ve üzeri-g iki çemberler oluşur. Sagital bölümünde yüzeyin Denklem açık bir torik yüzeyin optik olarak
aktif bir kısmını [207] tanımlar:
R X r \ l + ^ -y2/r2) + R'-[] (l-y2/r2) + l (l-y2/r2-z2/R2)
46
burada R '= r + - ve jeneratör dönme yarıçapı.
R dönüş 'yarıçapı sadece Y = 0 ana bölümde nominal R değeri vardır. Yatay kesitleri paralel ve dönme ana
eksene dik, R '* Ana bölümün mesafeye bağlıdır. Dönme R 'Merkezi eğrilik yarıçapı dönme eksenine
normal kesiştiği yer almaktadır.
Ve yüzeyin eğriliği [207] eşittir: J_ = 1 -u2/g2 + y ^ 7 / R 'R. (l-y 2 / (rR) + [217] Landgrave, Villalobos'u ve
Gonzalez, Jl-yyr2f oklar denklem var saptırma normal birim vektörü ve karşılıklı olarak dik yönlerde
ruhuyla torik yüzeyin eğrilik ark. ayrıca konik torik yüzeylerin durum için bir denklemi sağlar, yani, içinde
dönen eğri konik bir kesittir. biz yüzey üzerinde ışınlarının yayılma ışın demeti veya ışın demetlerinin ders
hesaplayabilir bu denklemleri kullanarak . yazarların türetme için [217] burada mevcut. eğri bir daire
(Şekil 17) bir ark oluşturur torik yüzeyinin, optik yüzeyinin dış yarısına devraldı Landgrave, Villalobos ve
Gonzalez denklemi aldı.
Evrim i> Eksen
Paralel
Incir. . 17. Bu durumda, döner dairesel dönme [217] eğrisinin ve eksen ile bağlantılı torik yüzey
özellikleri, bir torik yüzeyin denklemi [217]:
F (x, y, z) = c2xx2-(l-cxq (y) + f (l-cxzf = 0 (7)
burada c = 1/gr (0) - kökeni yay eğriliği; q (y) - dönen bir yay bir sapma.
47
Denklemler orijinde ark oklar sapmaya [217]: G (x, y) z = * (8) l + Jl-CXG (x, yy burada G (x, y) = cxx2 + q
(y) - (2 - . herhangi bir noktada P cxq (y)) Denklem oklar torik yüzey sapma iki ok oluğun toplamına (Şekil
18) [217] olarak temin edilebilir:
z = q [y) +
nerede
\ + L] \-s; (yy
{y) ile = - L7 ~ ~ \ ~ eğrilik daire cx sağlanan - p (0) ve 1 - c, q (y)> 0.
Tar görünümü
>~
:. B »- * P \ \ \ ~)
Paralel
- = ») -", (Ij)
W ~)
8\
\.
Nokta P (x, y, z) de Şekil 18 Sagitta z torik yüzey - ok q (y) sapma miktarı, P noktasının ordinat ve nokta P
[217] ve apsiste dairenin ok sapma zp (x, y) olarak bir ark döndürülür. Yüzey boyunca optik ışın yolu
hesaplanmasında, gelen ışın yönünde yüzeyin birim normal vektörü N-(a, G y) bilmek gereklidir. Torik
yüzeyinin normali arasında Denklem [217] (- cxx, - [l - cxq {y) kı {y) \ \ - CXZ) n (a, p, y) = - (i-^ MWi + *, Ev
kavis w torik yüzeyin meridiyonel yönünde denklemin [217] ile ifade edilir:. W-1 "(y) YMT '
burada YauuM = -
eksantriklik (e çevresi = 1).
ve m = TO TO * Jl-ecly2 ^ ^ W
8-
48
h (Y) =, y / 2 2 (9)
Torik yüzeyin sagital yönde Ev eğrilik denklemin [217] tarafından tarif edilmektedir:
/ \ CFL>)
Ayrıca saptırma için, Landgrave elde denklemleri azaltmak ve karşılıklı dik bölümleri konik Torik yüzey
ruhuyla birim vektör normal eğrilik. Konik [217] Açık bir denklem:
burada c = a (0) - eksantriklik - konik bölüm 8 üstündeki meridyen bölümünde eğrilik. Aşağıdaki
denklemler genellikle değerini [217] kullanılmıştır:
G (x, y) = cxx2 + cy + {scy-cx)-Q2 (y). (10)
Denklem (8), (9) ve (10) konik Sagitta torik bir yüzey bulunabilir. Iki dik yönde [217] 'de normal birim
vektörü ve eğrilik için denklemler:
/ H iQ {y) cxx-cvy, Q {yy (l-CXZ)) n {a, r.u) = k W / Y, t; ve ----. (II) ^ \ - {e-\ UU
* - Madde {y) {g =. ? V/2-, (12)
F) = (y \,-Cl, (13) L / W Y7
burada:
- * H \ - AB, ve (y) Q (y) = ~ ^ tu-(14)
Torik yüzeyin durumunda (e = 1), denklem (10) - (14) indirgenir
49
Konik torik yüzey denklemi küresel yüzey denklemleri, s = \, PSC = cy = c azaltır. Yukarıdaki denklemler
içbükey ve dışbükey torik yüzeyler için de kullanılabilir. Konveks yüzeyler \> 0 ve q (y)> O için ise içbükey
yüzeylere RD = 0 ve z = denklemlerden q (y) (8), elde ederiz ci <O ve q (y) <0. Durumunda X ekseni
paralel bir eksen ile Denklemi "Grafik" silindir q (y) = 0, ve y eksenine eksen paralel olan dairesel bir
silindirin denklemi elde etmek için aynı denklem
2.1.2. Silindirik yüzey
Silindir yüzeyi, belirli bir hat kesişen paralel çizgiler olan locus. Jeneratörler - Bu hat parça ve paralel
çizgiler denir. Eliptik silindir kanonik denklemi [203, 218] tarafından verilen bir yüzey:
2 Şubat TL - + Z_ = i a2 b2 'burada a ve b - elips eksen. Özel olarak, denklem x2 + y2 =, üç boyutlu uzayda
R2 dairesel silindir tanımlar. Bir eğrilik yarıçapı gu ile silindirik yüzey = ao dördüncü dereceden yaklaşım
[212, 219] ile bir yüzey denklemi vardır:
2 'r + 8' ri z = ^ --- + ^ ~. (15a) X
R = d ay ayar yüzeyi olan bir silindirik yüzey için [212, 219]:
2 = --- + ~ * T (15b>
Denklem silindirik yüzeyler gibi genel formda yazılmış olabilir
[219]:
50
1-z ^ *> C (Cy z = - \ cxx + suu) + - {+ cxx suu>) * (16) burada cv = 1/gh ISU = 1/gu - birbirine dik iki
düzlemde eğrilik, yüzey olacak silindirik veya eğer sıfıra eşit cx Su.
2.1.3. Spherocylindrical yüzey
Bunun yerine, toroidal lens yüzeyini hesaplamak da spherocylindrical yüzey kullanılabilir. Simetrik eksen
X ve Y, düzlemlerde XZ ve YZ kesitleridir halkaları olan bu yüzey (Şekil 19).
Incir. . 19. Spherocylindrical yüzey [208] Denklem spherocylindrical yüzey [202, 208-211, 220] formu
vardır:
z=-
skhh2 + suu2
1 +,-fc x2 + c U2U syf7? T
1/2 '
(17)
burada c = Ugh, c = 1/guiH, Y, yüzeyindeki noktaların bir Z-koordinatlar. Optik eksen Z ve açısını 8 XZ
içeren farklı düzlemlerde Kesitler
düzlem her zaman bir dairedir. Böylece, kutupsal koordinatlarda denklem
- (cx cos2 9 + su SINV) ~ * S2'nin 'z = (^ cos ^ + c ^ sin2 ^) ^ 2 + 1 [1: x = S-cosG ve = S-Sino formu [209,
211] vardır - 1/2
Bu yüzey, toroidal yüzeye benzer, ancak en yakın bir noktaya ve noktaları için çok yüzeyinin üstünden
toroidal yüzeyinden ayrılmaktadır. İlk önemli fark - Bu fonksiyon Z sadece iki gerçek değerleri, dört
yerine sahip olduğunu. İkinci fark - Bu fonksiyon bir hayır vardır ki
51
Herhangi bir eksen ile dönme simetrisi. Öte yandan, bir torik yüzey Bu iki işlev, bir daire Nax-Y n YZ bir
düzlemi tarif eder, ve Taylor serisi açılımları ilk dört terimleri her iki işlev için aynı eksen Y paralel olan bir
döner simetri eksenine sahiptir. Bu durumda, torik yüzeyin denklemi tarafından yazılmıştır (3), ve durum
için bir yüzeye sahip spherocylindrical [208, 209]:
2.1.4. Ellipsoidal yüzey
Elipsoid bazı dikdörtgen sistem denklemi [203, 218] koordine olan bir yüzeydir:
2 ~> ~> xy-z ~ V-1 - r = 1, 2 Şubat a, b ve c 2 v 've b, c - eksenleri ile elipsoit yarı ekseni, elipsin kesişme
noktalarına için kökenli segmentlerin uzunlukları koordine eder. Şekil l'de gösterilen elipsoit genel
görünüşüdür. . 20 uçakları ile elipsoidinin tüm kesit düzlem denklemi [203, 218] ile bir elips şeklindedir: 2
2 ^ + ^ = 1 a2 b2 'burada a ve b - elipsin büyük ve küçük eksen.
Elipsoid bir elips döndürülerek elde edilebilir --- + - r = 1 olduğunda, y ~ Z ile 0 eksen, bir yüzey, bir
sıkıştırılmış bir küremsi olarak adlandırılır =. Eğer elde edilen elipsoit
52
^ + elips dönen xz l - (- r + - = 1, Z = 0 ya da) X ekseni etrafında, etrafında, olup, odak ekseni b ~ ile, elde
edilen yüzey olarak adlandırılır = 1 olduğunda, y = 0 uzatılmış küremsi [203]. Yimeet forma ekseni simetri
etrafında bir elips döndürülmesiyle elde edilen elipsoit yüzeyi için İfade ok saptırma [211]: l-Jl-(Cy +
cxcyy2) (c ^ + cy) cx l + l ^-cx (cxx2 + CYY)
Elips yarı-ana ekseni dönme ekseni Y, elde edilen yüzey paralel ise - elipsoit, eğer Z ekseni, elde edilen
yüzey Sferoit için ana eksen paraleldir.
2.2. Matrix yüzey özelliklerinin gösterimi ve
simetri iki düzlemde sistemler
Matrix cihaz yeterince verimli [222-225] dönüşümü görüntü işleme ve mekansal Fourier için kullanılan
asimetrik optik sistemlerini tanımlamak için, ve desantralize optik özelliklerini tanımlamak için özellikle
oftalmoloji [214, 216, 221], optik çeşitli bölümlerinde kullanılan sistemleri [226-228]. Paraxial yaklaşım,
her bir eleman anamorfik sistemi değil, aynı zamanda matris 4x4 kullandığı matris teori, yardımı ile değil,
sadece analitik olarak tanımlanabilir. Bu bölümde, bir torik bir yüzey, ince bir toroidal ve silindirik lensler
ve silindirik bir mercek veya Silindirik ve küresel lens içeren sistemler için seçenekleri tanımlayan matris
yöntemi.
2.2.1. Torik yüzey
[221] Blendowske içinde. paraksiyel optik matris teorisi ile tanımlanan, bir torik yüzey sunar. Dönme
ekseni etrafında bir torik yüzeyi olan bir simetri yana, yalnızca lens yüzey karakteristiklerini tanımlamak
ya da daha fazla ışın parametreleri tanıtır. Bu nedenle, ışınının yönünün koordinatları ve ışınları ve pi
yönü cosines ile ve iki düzlemde de tarif edilmektedir. Matrix ışın yönü aslında dört vektörleri [221]
tarafından oluşturulur:
53
(H)
'X>
Pi ynvj de açıklama hemen Blendowske önerilen ışığı iletim ve kırılma demetinin temel operasyonlardır.
Uçak zo kirişin aktarım parametreleri biliniyorsa, bu düzlem zi = zo + diF yardım transfer denklemleri
[221] parametrelerini belirlemek mümkündür:
: X0 + \
V1 = Vo + (-)
("" X) a>
(ISS \>
burada, n, - ortamın kırılma endeksi; d / n = t - kısa bir mesafe. Transferi denklemi formu [221] vardır:
<Ft = T-q0
burada T =
I^O/r
matris aktarmak; I - kimlik matrisi; T =
t (L t
Transferi matrisi T 2x2 matrisler yerine skaler ve matris elemanlarının boyutu 2 x 2 bir matristir. Ayrıntılı
matris [221] olarak yazılır:
^
Pi at
Cş;
f \ 0 / 0UhL 0 10/0 0 10 0 0 0 1 Y pi \ nvJo
(19)
Ana bölümü içeren, koordinat sistemi ile ikinci sırasına genişlemesi ile (3) denklemi kullanılarak
Blendowske torik yüzey kırılma ile kirişin davranışını tanımlamak için kırılma. Sistem T yüzeyine yüzeyi
değişebilir koordinatı için, daha sonra daha sonra bir lokal koordinat sistemi kullanılır. Bu nedenle, yüzey
n kırılma indeksleri olan iki ortam içinde bölünmüş, ve "" şeklinde [221] ile yazılmıştır, sırasıyla, X ve Y
ekseni boyunca yüzeyin optik gücü:
54
Refraktif kiriş tanımlamak için ilk yerel koordinat sisteminde ışın parametreleri dönüştürülmesi gerekir,
ve kırılan ışın yeni parametrelerin tekrar ortak bir koordinat sistemine dönüştürülmesi gerekir. Ortak bir
koordinat sisteminde dönüşüm ışın parametreleri dönen yerel bir, ve ışın parametreleri [221] anlatılan
bir açı ile koordinat sistemi:
h = Rh,
V = RV.
burada R = (cos veya sin bir ^-sm «a cos
- Rotasyon matrisi.
Paraksiyel yaklasıklıkta kırılan ışın demeti yüksekliği için
modifiye edilmemiş (= '/ / r) ve form [221] yazılmış kiriş denklemin kırılma endeksi:
(I h-DV vp v ^ y
burada D-
. (D7 0 0 D matrix optik gücünü tanıttı J At Ve denklemi tarafından kaydedilen kırılan ışın parametreleri
[221]:
burada 5 = OR1 üzerinde
R-1
i DI R Hakkında ovr
(I (T V-p I
matris kırılma indeksi, PR LDR
optik güç. Optik gücü P küresel yüzeyler olması durumunda çok daha karmaşıktır. Matris çarpma
gerçekleştirmek için, sanki [221] çıkıyor: LR = T 0 D ~> Cos-günah veya SMA cos, bir cos bir günah ya-sin
bir cos \
Dy) * cosa * sin a [- B - D-y * sin cos D - sin2a + Dy-cos2 Z) 5 * + D-* sin2 bir [D ^ cos2
2.2.2. İki ince torik lensler
Matrix optik güç P tek torik yüzey olarak tedavi edilebilir ve iki yüzey 0'a eşit bir uzunluğa sahip olan ince
bir torik lens. Iki olgu, iki ince torik lens bir arada düşünün. 55
Mesafesi d = birbirine çarpılır iki ayrı lens Ey Matrix optik güç. Kimlik matris tarafından sıfıra mesafeyi
uygulanırken transfer matris azalır. Daha sonra iki torik kontakt lens [221] matris kırma kombinasyon: 9l
= 9V5R2,
cehennem
? (I - X h <L (i (L _ iki ince Torik lensler Matrix optik güç P bireysel matrislerin R. [221] toplamıdır:
P = P1 + P2.
Mesafe (1F0 siz iki torik lens arasındaki mesafe ihmal edemez ise, hesaba transfer matrisi alır, ve sonra
sistem matris gerekir [221]:
veya
M=
f
V
(1 ° "
I-TP
'Ben T \ (I o / J K-Px I
\ - (Px + P2 R2TRH) 1 R2Tu
Guldstranda [221] P = P + P2 R2TR1 tarafından çağrılan tüm sistemi, matris P
ve ürün R2TR1 faktöre sırası değiştirilemez. Guldstranda bilinen formül sferik refraktif gücü dikkate
alınarak elde edilen özel bir durumdur.
2.2.3. Silindirik yüzey
Matris Transfer ifade (19) ile tarif edilmektedir. X ekseni, kırılma endeksi basitleştirir [223] matrise
paralel bir eksen ile optik sistem silindirik yüzey olarak kullanıldığında:
M (x) =
(\ 0 0 0
0 1 0 -R/p2
0 0 0 njn2
0 ^ 0 0 Sch1pi
56
ve eksen F [223] olarak eksenine paralel olan silindir yüzeyi:
'1 0 0 10 0 o ^ o -R/p2 njn2 0 0 V 0 0 0 njn2j
«W =
burada P = {u-n2) / R - yüzeyin gücü, n ve n2 - kırılma endeksi
Sırasıyla, önce ve yüzey, R, sonra - yüzeyin eğrilik yarıçapı.
2.2.4. Silindirik objektif
İnce silindirik lens
İnce Silindirik objektif olarak optik eksene göreli bir açıda döndürülebilir. [225] olarak yazılır farklı
başlangıç yönelimleri Matrix kırılma endeksi silindirik mercekler:
Nerede fx / y - merceğin odak mesafesi, sırasıyla x ve y-bölümünde hareket eden.
Silindirik lens optik ekseni, matris, kırılma matris içinde F (20) ve (21) [222] olarak kolaylaştırır optik
gücüne = 0 ve A = 90 derecelik bir açı a yer almaktadır durumunda:
Kalın silindirik mercek
Silindirik lens kalınlığı d ve jeneratör ile havada bulunan kırılma endeksi n için matris, dizin eksen Ximeet
formun yönü boyunca yönlendirilmiş [223]
2.2.5. Sistemleri
İki silindirik lensler Böyle bir sistem, birbirlerine dikey olarak düzenlenmiştir - kuvveti F ve F 'bir
yönlendirme ekseni olan ikinci bir silindir lensi Birinci lens yüzeyinden bir mesafede - kuvvetin F Hui, di
bir yönlendirme ekseni ile birinci silindirik bir mercek için nesneden mesafe. A '- İkinci objektifinden
görüntüye mesafe. Bu durumda, matris ürün [223] of matrix:
M = f (A ')-Vi (y, p') f (dx)-m {x, P)-f {A).
Lens, açıklık diyaframın açıklık büyüklüğünü tahmin yararlı olan görüntüde yer değiştirmeler ve ışın
açıları bilgisi. '(- + A (A + dx + A'-R'A'A - P'A'd), T = 7 (X p'a l) = X', [223], aşağıdaki gibi, bu sistem, bu
değerler 1-Pdx-PA ') + b (A + dx + AI-PdxA-Ra'a \ a' = X (- P ') + a (l - P'dx - FA), b' = Y (- P) + b (l-PA),
burada X ve Y - ofset sırasıyla dikey ve yatay; a ve b, -, polar ve azimut açıları, sırasıyla. Ve iki odaklama
durumdur [223] 1 + Dx + A A [-. P'a [A -.. PA [dx = 0, 2 A + dx + A2-PdxA-RA'2A = 0 58
Silindirik ve küresel lens sistemi
Bu durumda, sistemin matrisi matris bileşik bir ürün hesaplanmış
matris [223]:
M = T (A ')-M (s, P')-f (dl)-9l (x, P)-f (A),
burada m * = (\-DPX / n 0 d / n 0 \-dPjn 0 P 0 l-dP2 / n ^ 0 P 0 0 d / n 0 \-dP2 / n
kırılma küresel matris
lens.
Görüntünün [223] 'de kiriş ve açıların Hacmi: X' = X (l - p'a ') +, bir (A + dx + A' (l - p'a - P'dx)), T = 7 (1 Pdx - PA '- PA' + PP'A'dx) + b (A + dx + PdxA + A'fy - P'A - P'dx-PA + PP'dxA% a '= X (- P') + a (l - P'A - P'dx),
b '= Y (-P'-P + PP'dx) + b [- P'A + (l - P ^ X1 - P'd \) ve 1 İki odaklama durum [223] 1.. A [= (A + dx) / (P'dx +
p'a -1) 2. K2 = (PdxA-A-dx) / [-p'a + (l-PA \ l-P'dx)].
Olgu 1: İki olgu nesnenin konumu ve görüntü [223] vardır d, 1 / R 1 / R = ne zaman '; A = 1 / R, ardından
A 'i = (P 2 P') / (2pp% K2 = 1 / R '; Olgu 2: ne zaman dj = 1 / R 1 / R', A = oo, daha sonra A '= 1 / R', A 2 =.
bu yöntem torik, silindirik ve küresel lens herhangi bir sistem ile tanımlanabilir.
2.3. Iki ile yüzeyler ve sistemlerin sapması teorisi
simetri düzlemleri
Yukarıda zikredildiği gibi, sistem anamorfik yüzey farklı oluşabilir. Bu tür yüzeyler simetri iki uçağa ve
yüzeylerin farklı denklemler vardır. Bu gibi paraksiyel görüntü yüzeyinin gelecekteki oluşumu. Bununla
birlikte, şekillendirme, yüzeylerin çeşitli yapılmış sistemlerindeki anormallikler anamorfik farklı temel
sapmaları katsayılarıdır. Sonuç olarak anamorfik sistem, yani silindir anamorfik, farklı olarak
düşünülmelidir
59
sistem, torik anamorfik sistem ve asferik yüzeyler ile anamorfik sistemleri. Üçüncü dereceden torik
yüzeyinin sapmaları ve anamorfik sistemlerinin bazı türleri bu bölümde teorisi.
2.3.1. Torik yüzey
Dalalet teorisi torik yüzey uzun süre çalışılmıştır. Nesne ve görüntü düzlemleri yüzeye teğet düzlem denk
özel durum için bir kırılma yüzeyi ile açısal eikonal görüntüler ifadelerin teorisine dayanan [47] Slyusarev
içinde. Ve sonra genel durumda gider ve üçüncü dereceden sapmaları torik anamorphic sistemleri için
ifadeleri görüntüler. Ancak, Slyusarev elde edilen sonuçlar tamamlayamayan ve onların özgünlüğünü
doğrulanmadı. Bu nedenle, 1991 ve 1993 yılında açısal Slusarev Eikonal, Chen yöntemi ve teorisi
kullanılarak ve O [213, 229] torik yüzeyinin üçüncü dereceden aberasyonların katsayılarını hesaplamak
için denklemler kısa bir türetme sağladı. Onların tartışma torik yüzeyinin özel formlar [229] olan çift
eğrilik yüzeylere sınırlıdır. Biz burada sapmalarını hesaplanması için torik yüzey [213,229] yılında Chen
elde edilemeyen ve temel denklemleri sunuyoruz. 2n'Srj'u'y = hy * [{p '- - nLy / Ry) + (N'-n) YZ2/RyR2:
nesne düzlem resmin düzlemi ile çakışan durum için Sapmalar denklemi formu [213229] var + ni} (/ r2 +
y2-p2-y2)] + (p'R'i'u - j \ Y2/Ry + Z2/Rz için)
- 2riS% 'n': = h: * [(ri - nXz / R: 'f + - n) Y2Z/RyR2 + ni. (P'2 + Y'2-p2-y2) J + + fcrVs-nrustY2 / * y + Z2 / R) '^
nerede STJ' ve S £ '- uçaklar ve ts'OH Q'OX de enine aberasyonların projeksiyon sırasıyla ; İndisler y ve z, değerleri bir düzlemde veya bir uçak YOrj CW £ olduğunu belirtir; Ry ve Rz, - iki karşılıklı olarak dik
düzlemde yüzeyin eğrilik yarıçapı; Y ve Z - ray kesiştiği noktanın koordinatları; n ve n - yüzeyinin her iki
tarafında kırılma indeksleri; uy, ve i'u ve-, u'z - nesne ve iki düzlemde görüntü açıklık açıları sırasıyla
diyafram açıları; | 3, P 've y, y' - olay ve kırılan ışının yönü kosinüs; ve hy
60
(23)
hz - iki düzlemde kirişin diyafram yüzeyi ile kesişme yüksekliği; ve iy - ve projeksiyon geliş açıları. Formül
Seidel şeklinde üçüncü dereceden sapmaları hesaplamak için kullanılan denklem formunu [229] var
öğrenci düzlemi ve nesne düzleminde koordinatlar. Tablo 4 temel monokromatik sapmaları tanımlamak
denkleminin (23), koşullarını listeler. Tablo ilk iki sıra katsayıları. Eğer simgeler görmezden eğer 4, iki
düzlemde Seidel katsayıları olarak yazılabilir. Tablo Diğer ifadeler. 4 çapraz terimler denir. Tablo. 4.
Monochromatic sapmaları ve yüzey katsayıları
Küresel aberasyon
Astigmatizma ve görüntü (s, y +3 S, y) Y2V2l2-(S4Z +3 S3z) Z2fi2 eğriliği; S3yfY2 £ 2/2; ^ V / 2; 2S3 "YZtf
Çarpıtma
Ve sapmaları katsayıları [229] tarafından verilmektedir
- Ana kiriş ve yüzeyinin kesişme yüksekliği; IYP ve izp - görünümünde, iki karşılıklı olarak dik bölümlerinde
uçak açıları alanında sırasıyla iki yardımcı kiriş, izdüşümünde eğimler; - Sırasıyla, nesne ve giriş öğrenci
düzlem YOrj ve değiştirilebilir parametreleri L ve LZP düzlem ZO% yüzeyden mesafeye yüzeyinden olan
mesafe. Katsayıları S * denkleminde Ay ve S * Ax (24) sırasıyla, ve S3y + SAY
S3. + S4: ve Sly ve S ^ katsayıları, S2y ve S2z olarak hemen hemen aynı.
Bu nedenle, torik yüzeyi olan sistemin sırasında Gauss ışınının alanında kullanılan Gauss optik özelliklere
sahip iki karşılıklı olarak dik düzlemde kirişin iki çıkıntı ile tanımlanabilir
62
küresel sistemleri. Torik yüzeyin üçüncü dereceden sapmaları belirlenmiş iştiraki ışınlarının iki çift ders
alarak hesaplanabilir. '^ Ve 8' her 8p için üçüncü dereceden sapmalarını iki bileşeni onbir üyeden oluşur.
Beş tanesi bir çıkıntının parametreleri ile ilgili olan, ancak diğer altı üye çapraz üyesidir. [230] yılında,
Lakshminarayanan ve Varadharajan genel konik yüzeyin üçüncü ve daha yüksek siparişlerin sapmaları
katsayıları için [231], Kondo ve M. Takeuchi Y tarafından önerilen matris metodu kullanılır. Katsayılar
eksantriklik parametreleri ve fokal konik yüzey ve malzemenin kırılma endeksi bir fonksiyonu olarak elde
edildi. [214] 'de, bunlar (eksantrikliği sıfır olduğunda, ve odak parametreleri farklıdır) özel bir durumu
olan, sapma spherocylindrical eksenel simetrik yüzeylerin katsayıları ile bir yüzey elde etmek için bir
yöntem genişletilmiş.
2.3.2. Anamorfik optik sistem
Anamorfik sistemler teorisi Abbe tarafından geliştirilen ve çalışma Burch, Chretien [88], Kohler [232]
paraksiyel bölgede ve üçüncü dereceden aberasyonlarında teori anamorfik görüntüleme sistemleri
dikkate devam edildi, Volosov [49, 51-53], Begunova [46 ] ve diğer yazarlar [222, 224, 232-250].
Çeşitli özel durumlarda çalışılan anamorfik sistemlerinin üçüncü dereceden aberasyonların teorisi. Yani
Wynne 1954 yılında trigonometrik hesaplama yöntemi [251] kullanarak, paralel silindirik merceklerden
oluşan silindirik anamorfik sistemleri (silindirik memeler) için aberasyonların teorisini geliştirdi.
Distorsiyon, üç - - resmin eğrilik ve astigmat ve üç - koma Burfoot [252] küresel sapma, üç, iki olan on
yeni sapmaları oluşur, dairesel çıkış açıklığı, durumunda çift simetri düzlemi ile sistemlerin üçüncü
dereceden sapmaları sınıflandırılır.
Tam araştırma sapmaları torik anamorphic sistemleri Bruder doktora tezi [212] yapılmış, ancak sonuç
kaba bildirildi. 1960 yılında Slyusarev [47] eikonal köşe özelliklerinden üçüncü dereceden sapmaların
ifadelerin türetme verdi, ama sonuçlar doğrulama sonuçları ile birlikte değildi. 1990'lı yıllarda, Chen ve O
[213, 229] 63
Slusarev yöntemi kullanılarak, torik yüzeyin temel sapmaları katsayıları kısa bir türetme sağlanmaktadır.
[253] Yuan ve Sasian çift simetri düzlemine (anamorfik sistemi) ile paraksiyel bölge optik sistem içinde
birbirine bağlı iki simetrik optik sistemleri (WES) olarak kabul edilebilir olduğunu gösterdi. Ayrıca
paraksiyel parametreler anamorfik sistemler iki Wes [253] olarak nesne ve öğrencinin koordinatları ile
birlikte hareket paraksiyel ışını verileri açısından yazılmış olabilir olduğu kanıtlandı:
y_j = PYK + HYK 'ds = Ruiya + H, ds
(25)
burada Xj, TlXJ, y, y - keyfi bir eğik paraxial ışın ile ilişkili parametreleri;
hXJ, uXJ ve hXJ, UX] - main diyafram ve x-ışınları ile ilgili parametreler
WES de yüzeyde x-yönü; hyj, uyj ve hyj, Hyj - y ile ilgili parametreler
yüzeyde deliğin ve y yönünde ana ışınları WES /; Hx Nui px, py - nesne ve öğrencinin boyutları keyfi
çarpık paraksiyel ray koordinatları. Yuan ve Sasian denklem (4) tarafından tanımlanan çift eğrilik ile yüzey
her tür, optik sistemler ANAMORFIK genelleştirilmiş teoremi Aldiss (Aldis) uygulanır ve tam bir denklem
anamorfik ışın sapmaları [253] var:
(26) - ile ilişkili parametreleri paraxial
Rastgele kiriş; SN 2 = I Jl + M * l / 2, L, ve Mj - yön kosinüsleri?;
ikinci dereceye kadar çürümüş bir torik yüzeyin denklemi;
- Yön kosinüsleri için * J)
64
Yüzey y, normal; n} - kırılma indeksi vu'-m ara boşluk; cx ve su - simetri iki düzlemde eğrilik; A = n} bloke]
+ njhXJcXJ - yüzeyinde kırılan x açıklık kiriş / değişmeyen; A = n} uy] + n} ^ Y] su] -
Yüzey y da kırılan ışının en açıklık için değişmez; c / x = AXJhy-AX) hXJ ve
^ Lagrange ivariant Y = Ayfiyj ~ ~ Ayjhyj birbiriyle bağlantılı iki
simetrik optik sistemler; AXJ, AYJ - x ve y, sırasıyla, değişmez
yüzey y kırılan ana kiriş. Ve denklem (26) dalga sapmaları D katsayıları cinsinden yazılmış olabilir, nesne
ve öğrenci koordinatlarda [253] boyutları:
Ks =-D-* [{SCHR1 + 2D3pxp2y + 3D4Hxp2x + 2D5HyPxPy + D6Hxp2y + 2D8H2xPx + 2DwH; Px) + nkUxJc +
(DnHxHyPy + DuHl + Dl5HxH2y)] «% =-l7 - faD2pl 2 D3p2xpy + D5Hyp2x +2 D6HxpxPy + 3D1Hyp2y +2
D9H2yPy +2 DuH2xPy) + HkUyJc + bir sonucu olarak (DnHxHyPx + DuH3y + Di6H2Hy)} (27), çeşitli
anamorfik optik sistemler için çıkış üçüncü dereceden sapma katsayıları için yeni bir yöntem. Yöntemi
uygulayarak, yukarıda açıklanan Yuan ve silindirik anamorfik sistemlerinin ortak yapılandırmalar [219,
254] için Sasian sapma katsayıları getirdi. Silindirik anamorfik sistemler iki temel yapılandırmaları vardır.
Paralel silindirik lensler ile bu anamorfik meme dönel simetrik optik sistemi [- 53, 63 46, 49, 51] koymak.
Sistem, bir yüzey-paralel plaka oluşur gibi simetri YZ düzleminde yer ışınları, memeden geçiş, XZ
düzleminde kirişler olağan küresel sistem gibi, meme kafası boyunca geçecek. Simetri düzleminde yer
olmayan herhangi bir ray, bir düzlem içinde yer almayan eğik ışınıdır. Anamorfik sisteminin bir ikinci
düzenlemesi, - dikey silindirik lens meydana gelen bir sistem. Bu küresel ve düz yüzeyler bir karışımından
oluşur gibi simetri düzlemleri birinde yayılan ışınlar sistem üzerinden geçecek. Simetri [219] XZ düzlemi
ile ilişkili sapmalarını için üçüncü dereceden sapma katsayıları:
65
A =-I> xg - = ~ sbt = 1 7 8 i7
* 1 _ 1 ve = At - ZLAx> Axihxib - = - zSnx,
1*/
7=1
Wll/l/ll/
1-7 ~ ~ \ 3Sim + SNx) ->
1 * A. 4Z = Z 7-1
1 g 4> VA-AA + YES K) = - 5, Kc (28)
Simetri [219] ve YZ düzlemi ile ilişkili sapmalarını için üçüncü dereceden sapma katsayıları:
7 Ağustos = 1 pt 8
Z / = 1 "L
1A
7=1
*
A1I.L-- + X ¥ * R. § V> 7 1 - _ "G \ 38shu + Sivy)>
DI4 = - Z ^ + A1AA AUA numara Sayın Loi) Pn Z 7 = 1 ve
^ (29)
burada P = D ---- ile birlikte; P = D -; 5 / A 5ds, TL /,, ve 5 / ^ - Seidel katsayıları karşılık nj nj simetri BX-ZH
YZ uçakları Yalan ışınları. Sapmaları ek türden ilişkili çekik ışınları [219] için üçüncü dereceden sapma
katsayıları: 1 * / \ A = - V A (A + h2c Au Au2,
A = - ~ + ^ EYLA14 YALHAYYA) 'Z7 = l * 1 / - \ A = - / A Au (h + hh inci Au), 2 ^
\ To (- \ Ao =-4X ^ 7 (^ 7 ^ 7 + KcxiAuxjh 7 = 1
66
4 Jl
Di2 = ~ l £ fc "haAujguxl + Ai / h] ghycxlAu4),
Ab - ~ t (^ AAK + ALCHD "J-(3 °) ZJ = i Bu faktörler onların davranışlarının eğik ışınları sisteminin simetri
düzleminde yalan ışınlarından daha karmaşık olduğu anlamına, ve hepsi 16 anamorfik olacak
anormalliklerin türleri. Bozulma Ayrıca ayrıntılı olarak ele sapmaları ve distorsiyon Volosov
Pechatnikovom tipi paralel jeneratörler ile silindirik lensten oluşan afokalı anamorfik sistemleri [49.
51-53]. distorsiyon sapmaları işlevsel alan Aa anamorphosis değişikliklerin niteliğine bağlıdır. bağımlılık
Aa anamorphoses distorsiyon Aa [52, 53] tarafından verilmiştir: g-'- M) coscr' i / A, * l - sincr-coscr coscr
da (31) tga 'daa burada A ^ = - 1 -.. Bir alan açısı için ---- türevi bozulması;. Guo - merkez alan ve A ve A 'in
rotgcr da artış teleskopik sistemi - Nesne alan ve görüntü sırasıyla meridiyonel bölümünde ana ışının
optik ekseni ile Denklem açıları (31) [52, 53]:. 1 ise bozulma D0 ve sıfıra eşit bir türevi, daha sonra alanda
anamorphosis değerinin sabit değildir ve orta Ao anamorphosis farklıdır. Bozulma küçük ya da sıfır (Aa =
0) 'dir, ancak türev sıfır değilse 2., Önemli ölçüde alanında anamorphosis değiştirebilir. . 3. alanında
süreklilik koruma durumunu Anamorphoses:
Aa - A0 = - = sbt. (32)
- * (31) Bu durum için bu bozulma ve sıfıra türev eşit, daha sonra süreklilik anamorphoses eğer alan
sadece, 67 bir anamorfik sistemi olabilir izler
değeri bir anamorphosis için eşittir. Türevi sıfır bozulma olursa, o zaman bozulma büyüklüğü ifade [52,
53] ile belirlenecektir:
K = 7-1 - (33a) coscr ise alan (A "= const) bozulma Aa büyüklüğü bir açı teğet kare üçüncü dereceden,
bozulma ifadesi [52 tarafından belirlenir aberasyonların kuramına göre değişen bir sabit Anamorphoses
bir sistem, . 53] d RCO'lar *> 0 A0, A0 bozulma değeri negatif kalması gerektiğini anamorfik sistemleri,
(33a ve 336) bu A 3 ^ cos a); it - alanında değişmezlik anamorphoses koşulların kaçınılmaz sonucu.
Biz unutmayın eğer r ^ 1, daha sonra C, F <mk + X, ve dolayısıyla VC + x ^ ik +] görüntülerin kaçınılmaz
bozulma yol açar (açılar "eğik" kiriş),
yatay çizgiler. Ve bükme memesi ve boyutu artan bağlıdır
alan açısı ve çok az Optik bileşenlerin bağlıdır
Paralel jeneratörler silindir silindirik anamorfik eki. Funakoshi anamorphosis anamorfik optik sistemin
görüş alanında sabit olduğu bir durum ortaya Bu alanda ve [63] 'de araştırma devam etti:
arsh (g) = Aarsh (t), (34)
burada t = tgcr; g - Bozulmayı karakterize bazı genel olarak, lineer olmayan fonksiyonu
Bir optik sistem; kemer {t) = \ nt + ^ l \ + t - hiperbolik sinüs.
Yukarıda belirtildiği gibi, süreklilik anamorfik sinema birimi (ALS), memenin bir anamorfik distorsiyon
katılmasıyla elde edilebilir bakış alanı üzerinde anamorphoses.
Bozulma faktörü Ast DS tanıttı Fonksiyon g ilişkili Volosov
ilişkisi [63]: * (0D = T0 (1 + DD (35)
burada g (t) = TG (j '.
"Idealite" ALS [63] sağlayan teğet / alanında açısının bozulma Bağımlılığı:
68
A = sh [Aarsh (t)] {r t
Eşitsiz anamorphoses görüş alanı genellikle karakterizedir
5 tga [63] düzeltme faktörü bağımlılığı:
A = A0 [l + S {tgcr) i
Nerede 8 - "hata anamorphosis" Ao - orta saha anamorphosis. (34) hata anamorphosis kullanılarak (8)
katsayısı ile ilgili
distorsiyon oranı [63]: 3_arsh (r0 [l + Aj) {A ^ Arsht
Anamorphosis ile yakın bir diğer özel sapmaları ALS ile bağlı bozulma, ek olarak - bu durum yatay ve
dikey çizgiler (35) bağlıdır ve görüntüler düzleştirilmiş zaman öznenin yatay çizgi görüntülerini bükme. Bu
durumda, meme içinde anamorfik bozulma giriş ALS bozulma eksikliği illüzyonunu yaratır.
Bölüm Özeti 2
Anamorfik sistemlerinin tasarımında simetri iki uçak olan yüzeylerde birden türlerini kullanabilirsiniz.
Simetri düzlemleri iki farklı yüzey denklem, her biri torik, silindir, elips ve spherocylindrical yüzey vardır.
Bu gibi paraksiyel görüntü yüzeyinin gelecekteki oluşumu. Bununla birlikte, şekillendirme, yüzeylerin
çeşitli yapılmış sistemlerindeki anormallikler anamorfik farklı temel sapmaları katsayılarıdır. Sonuç olarak
anamorfik sistem, yani silindir anamorfik sistem toroid anamorfik sistemi ve anamorfik sistem küresel
olmayan yüzeylerin farklı olarak düşünülmelidir. Paraxial yaklaşım, her bir eleman anamorfik sistem,
sadece analitik olarak tarif edilebilir, fakat aynı zamanda bir 4 x 4 matrisini kullanır matris teori, yardımı
ile. Bölüm matris bir silindir içeren sistemler için bir torik bir yüzey, ince bir toroidal ve silindirik lensler
ve seçenekleri açıklayan bir yöntem olarak kabul edildi ve silindirik bir lens ya da küresel lens.
69
Torik yüzeyinden geçerken ışının üçüncü dereceden sapmaları kabul. Birbirine dik iki düzlemde her
projeksiyon enine sapması için üçüncü dereceden sapmalarını iki bileşeni onbir üyeden oluşur. Beş tanesi
bir çıkıntının parametreleri ile ilgili olan, ancak diğer altı üye çapraz üyesidir. Iki simetri düzlemine
(anamorfik sistemi) ile paraxial bölge optik sistemin iki birbirine simetrik optik sistemler olarak
düşünülebilir. Paralel jeneratörler ve karşılıklı dikey jeneratörler ile silindirik lensler oluşan sistemlerle
silindirik lensler oluşan sistemi: silindirik anamorfik sistemler iki için düzenleme için sapmaları katsayıları
değerlendirilmektedir. Silindirik anamorfik sistemleri iki tip anormalliklerin 16 tür var.
Görünüşüdür anamorfik sinema birimi (ALS) 'nin alanı üzerinde sabitliği anamorphoses memenin bir
anamorfik distorsiyon katılmasıyla elde edilebilir. Sıfır değeri anamorphosis bozulma daha fazla olan için
anamorfik sistemler negatif kalmalıdır; it - alanında değişmezlik anamorphoses koşulların kaçınılmaz
sonucu.
Alanındaki sabit anamorphosis uyulur elde etmek için
arsh {g) = Aarsh {f). Anamorphosis ile yakından bağlı olduğu başka bir bozulma, ek olarak
ALS belirli sapmaları - yatay çizgilerin bükme görüntüleri
konu. Ne zaman durum g (t) / t = T0 {[+ Evet) ve dikey görüntü
yatay çizgiler doğruldu tabidir. Bu durumda, bozulma giriş
anamorfik eki ALS bozulma eksikliği yanılsaması yaratır.
70
Bölüm 3. Temel özellikleri ve çekimleri
Dijital için projeksiyon lensleri
sinema
Bölüm 1'de tartışıldığı gibi, dijital sinema dünyasında kalkınma kavramı (35mm kinoplenochnogo) sinema
geleneksel sistemlere veya üstünde en azından karşılaştırılabilir kalitede olmalıdır özellikle görüntü
kalitesi ile ilgili gereksinimleri bir dizi, ortaya koymaktadır. Sinematografik sistemlerinin en önemli
parametre, görüntü kalitesini belirleyen izleyici ekranda gördüğü görüntü çözünürlüğü.
Bu bölümde sinematografik ve projeksiyon lens temel özelliklerini hesaplamak için bir yöntem, bu
ihtiyaca dayanarak.
Belirlenmesinde optik kamera sistemleri ve elektronik projektörün temel özellikleri algılanan resim
görüntüleyici kalitesine dayalı olmalıdır. Görüntünün görüntü kalitesi projeksiyon sistemi, ekran
görüntüsü görüş mesafesinin büyüklüğü ve ekranın görüş açısı ve görüntüleme kameranın optik sistemin
çözme gücü çözünürlüğüne bağlıdır. Ekran ayırt görüntü piksel yapı olarak değil zaman.
Bu parametreler oditoryumlar, gümüş ekranın çalışma alanında, 19-154-2000 OST [255] önerileri ve
SMPTE EG 18-1994 [256] doğrultusunda kinotehnologicheskom sinema tasarım hesaplanan kitleye
ekranından mesafe boyutu olarak. Sinemada farklı bir sinematik biçimlerde filmler gösterilebilir
unutmayın. Gerçek zamanlı, ve ekran en boy oranı, çerçeve 1.66:1 ve 1.85:1 ile 2.35:1 anamorfik geniş
ekran film, geniş ekran film kashetirovannym çerçeve 1,37:1-geleneksel 35mm ile bu formatta Film ve
HD-formatında 1.78:1. 2050 kapasiteli salonların temel geometrik parametrelerinin hesaplanması
sonuçları, 850 ve 250 yer sayısı Tablo l'de verilmiştir. 5 (L - salonda, H uzunluğu - gümüş ekranın çalışma
alanının yüksekliği de çalışma alanının genişliği: Rm - geniş ekran, Rk - kashetirovannoy, W0 - sıradan
ShTs-HDTV projeksiyon, az - koltuk ilk satırına gümüş ekranından mesafe).
71
Tablo. 5 Temel ayar ekranları
Parametre
A, B m, m Rm, m Rk, W0 m, m ShTs al M M
Oturma kapasitesi, koltuklar 2050 45 8.55 20.093 15.818 11.714 15.219 17.10 850 36 7.56 18 13.968
10.357 13.456 15.12 250 25 5.32 12.5 9.84 7.287 9.468 9.375
Sinemanın temel parametrelerini ve projektörler kullanılan matris boyutlarını (pp 1.Z. bakınız) bilmek,
projeksiyon lens temel özelliklerini belirleyebilirsiniz. Incir. 21, bir optik projeksiyonu, j ^ şematik
diyagramıdır - piksel boyutu modülasyon matris; ^ - Matris projektör lens ana düzlemden mesafe; o'2 beyazperdeye projektör lens ana düzlemine mesafe - oditoryum uzunluğu; Ico'o-açısal görüntünün
boyutu; 2so'z görüntü pikseli açısal büyüklüğü; y - gözlemcinin gözünün açısal çözünürlük sınırı.
Ekran
W / 2 projektör lens matris projektör-UR \ * R2 \ b
Incir. Şekil gelen optik film projeksiyon 21. Şematik. 21 şovları u 'dan belirlenen yatay görüş açısı
ilişki: W% M = 2-I (37a)
burada W - film ekran çalışma alanının genişliği Tablo gelen çıkıntının her türlü alınır. 5.
Benzer şekilde, Denklem (37a) '"ile dikey bir görüş açısına göre belirlenir:
(376)
72
Sıradan kashetirovannoy de projeksiyon lens / 31op Lineer artış,
Formülü ile tanımlanır HDTV ve geniş ekran projeksiyon:
Pm =-Z ~> (38a) b, b - genişlik modülasyon matris projektör. Anamorfik geniş ekran projeksiyon çerçeve
yatay ve dikey farklı lineer artışa sahip anamorfik lens veya ekleri kullanılır ve bir sonucu olarak için farklı odak uzunlukları. Formül (38a) ve bir dikey kesit p1 ile tanımlanan lens yatay kesitinin lineer bir
artış [op aşağıdaki formül ile tanımlanır:
Aa »= - | (386)
burada h - modülasyon matris projektörün yüksekliği. Negatif bir değer optik sisteminde lineer bir artış
ters bir görüntü oluşturur gösterir.
[46] tarafından verilen projeksiyon lens f'1Ion Odak uzaklığı:
J Pop ~ "j Tj * musunuz? ')
İkinci anamorfik lensin odak uzunluğunu belirlenmesinde
f'hm bölüm özne arasındaki mesafelerin eşitliği uymalıdır
(Matrix) ve ekranda görüntü Lj ve Lk sırasıyla iki karşılıklı
dik bölümleri. Geri odak uzaklığı optik f'Um ve f'lhm
Sistem doğrusal bir artış ve L, [46] ile ifade edilebilir:
f-(A-1G ('
f = Pnan'LU / 406 ^) f "(A *-O1 formülleri (40a ifade) ve (406) sırasıyla, LJ ve Luka ve onlara denk, biz
ikinci bölümün anamorfik lens odak uzunluğunu ifade hangi edinin:
G1 _ J Pop 'Ve Ion * V ~ Pllon) / A 1 N "" "AL1-A.) 2'
73
İdeal optik sistem tarafından üretilen görüntü kalitesi belirlenir
özellikle kırılma olayları ve arka oranına doğrudan bağlıdır
dalga boyu X [257] için diyafram A '. Projeksiyon koşulları tarafından belirlenen film projeksiyon lens N0
Gerekli çözülmesi güç - al beyazperdeye [49] izleyici doğrusal bir artış / 31op ve mesafe:
Yeterli parlaklık ve yüksek kontrastlı görüntü ayrıntıları ile N> P op ua3
Gözleri açısal çözünürlük sınırı bir açısal dakika olarak alınabilir. O zaman
N0 =-X: 'A, aşağıdaki formül ile tanımlanan "arka açıklık A. Yüksek kalitede projeksiyon görüntüleri
koşullardan biri, bir üst üste ızgara şeklinde kendini ayırt görüntü piksel yapısı vardır. Yani piksel
modülasyon matris arasındaki boşluğun izin verilen büyüklüğü, ekran nesne gözün yanı sıra projeksiyon
lens ve sinemanın parametreleri tarafından algılanan değil hangi açının değerini bilerek olabilir, sınır ayırt
piksel ızgara tanımlayın. Bu, bir nesne bir göz tarafından algılanan yerden eşik görüş açısı, tek bir açısal
dakika [258] olduğu bilinmektedir. Şekil 21, aşağıdaki gibi zaten görünür gözüne ekranda görüntünün
değeri, temsil edilebilir gösterir:
Inç / = <& (Z) (42)
sonra piksel YRl arasındaki farkın maksimum boyutu ile tanımlanır:
jy «= i - (43)
Piksel arasındaki zaman geniş ekran projeksiyon boyutu sınırı boşluk
İkinci bölümdeki y ile verilir:
A / = / - (44)
Bir piksel matris izin verilen boyutu ekranda piksel yapısı ayırt nesneden ur kararlı modüle. Onlar daha
büyük veya iki açısal dakika [258] eşit kabul edilir hangi açı, sonra ur formüller (42) tarafından ışığın iki
nokta farkı eşik oluşur - (44). 74
Filme ve ses kayıt, post-prodüksiyon işleme, kopyalama, posta, projeksiyon ve depolama: tam sinematik
süreci kapsamında diğer linkler sonra aşağıdaki bir oluşan bir süreçtir. Filme ve projeksiyon (Şekil 22)
Ancak, görüntüleme "zincir", iki aşamada sağlanabilir. Incir. Ve 22 / - filme mesafesi (konuya lensin temel
düzleminden mesafe); a'i - görüntüye kamera merceğinin ana düzleminden mesafe; 2YI - konunun
doğrusal boyutu; 2y '\ - CCD kamera tarafından elde edilen görüntünün doğrusal büyüklüğü; 2_u? Matris projektörü yansıtılır nesnenin Doğrusal boyutu; 2y'i - ekranda görüntünün doğrusal boyutu; q elektronik görüntü dönüşüm katsayısı, yani yükseklik ve genişlik oranı, sırasıyla CCD kamera yükseklik ve
genişliğe matris projektörü modüle. Göz görüntü daha sonraki hesaplamalar için, uzay ve zaman içinde
ayrılmış, birkaç aşamada elde edilmiştir olarak değerlendirdiğimizde, görünür artış kavramını
kullanabilirsiniz. Ayrıca projeksiyon görüntüleri doğal iletim şartı yerine getirmek için önemli olduğuna
dikkat edin. Birlik [259, 260] eşit T görünür bir artış ile sağlanan doğru görüntü perspektif iletim.
Ekran
Lens kamera projeksiyon Matrix Matrix D kamera projeksiyon D y '^ kt yönü DsTsT
W/2
Incir. 22. / Dijital sinematografi Genel lineer artış görüntüleme aşamaları? Şekil görüntü oluşturma
sistemi. 22 ilişki ile saptanmaktadır:
Ooh
(45)
Bu, belirgin bir artış oranı T teğet açısı olduğu bilinmektedir hangi
Çıplak gözle [261] ile nesne tarafından iki ucu birbirine açının tanjantına paraxial görüntüsü
görülmektedir. Şekil itibaren. Şekil 22 tg w <[= J2 / a3 ve tgcon = yxjax, o sırada iktidarda belirgin artış:
75
T = £ ~ 3 -. (46) <s Y \ (45) denkleminde yerine (46) ve lens görüntüleme kamerası ry doğrusal bir artış
bunu ifade:
/ ** = - ¥ - * (47) ve \ P ** Ben Arka lens odak uzaklığı kameralar f'IOK olarak ifade edilebilir
[46]:
f, _ Rya \ JlOK ~ *, -, *
(47) (48) içine, eşitlik biz ikinci bölümde f'I [OK ile lens kameralar f'l0K ve geniş ekran projeksiyon odak
uzunluğu elde
dikkate görüntüleri ve görüntü dönüştürme faktörünün doğal iletim koşullarını alıyor:
_ A, a *, * D
'1 Ok / L = L 3 "(49a) W-Rsh'Ch-Oz'T '_ a, * a * r' Pok / L = D ^ 3 * (496)
Nesnenin uzayda açısal alanını belirlemek için ilk bulmalısınız
doğrusal bir artış /? "zincir" formasyonu oluşturan optik elemanlar
Göre belirlenir, her bölüm, görüntüler (Şekil 22):
P = Pb-Rp>
Pr = PKK 'Piion'
nerede kamera DL = / ca / (IOK f \ +) doğrusal bir artış çekim; Çekim dikey bölümünde pm-fi'iOK / (a \ + /
'pok) lineer bir artış
odası.
Uzay nesne lensin açısal alan 2yuts formülü:
ve ikinci bölümde 2 (0 \ n sırasıyla:
i) teki in \ = -, y n * 2-p2-ar
76
Ayrıca fotoğrafik lens ana karakteristiği I / k, bağıl diyafram, sen Airy disk çapı ve dalga boyu X [257]
yoluyla belirleyebilirsiniz:
2.44-L
nerede S1E - Airy disk çapı. Nyquist sınırı dayanarak yerinde en az 2x2 matris elemanı dağıtılan nesnenin
tek bir noktadan saçılma nokta önerilir. F-sayısı Elde edilen değerler CCD enerji özellikleri ile uyumu da
dikkate almaz. Küçük bir ışık seviyeleri ile çalışmak için göreceli açıklığını artırmak gerekir.
Yukarıda açıklanan prosedüre göre projeksiyon lens temel özelliklerini tespit ve ayırt piksel ızgara
komşudur. DMD-matrisi, D-ILA-matrisi ve SXRD-matris - hesaplamalar matris modüle ilk bölümde ele
alınmıştır için. Üç salonları için hesaplama sonuçları Tablo gösterilmiştir. 1 Ek B.
Hesaplama sonuçlarının analizi ekranda 2K ve 4K çözünürlüğe sahip projektörler kullanarak bir üst üste
ızgara şeklinde, görüntünün piksel ayırt yapısı olmayacağını [262] 'de yazarlar tarafından çizilen sonuçları
doğruladı. Ancak, 2K çözünürlüğe sahip matriks dayalı geniş ekran sinema projeksiyonları görüntülerken
seyirci görüntüsünün tek tek pikselleri ayırt edecek gibi ekranda yüksek kaliteli görüntü sağlamak
mümkün olmayacaktır. Tüm sinemalarda geniş ekran filmleri göstermek için 4K çözünürlükte
projektörler kullanmanız gerekir. Aynı film biçimlerini gösterirken diğer iyi görüntü kalitesi yukarıdaki 2K
ve bir çözünürlüğe sahip matris modüle sahip projektörler sağlanacaktır.
Ayrıca Dynamax CMOS sensör çözünürlüğü 5766/6492 piksel Tablosu'nda listelenen farklı sinema ve film
formatları için [19] altında sinematografik lenslerin temel özellikleri vardı hesaplanmıştır. D-ILA matris
1.27 inç ile bir projektör kullanarak sonraki aşama görüntülemede 2. Ek B.. Odak uzunluğu, farklı odalar
için lens açısal alanları farklıdır, fakat anlamlı ölçüde ve sinema biçimi boyutuna esas olarak bağlıdır.
77
Önerilen yöntem ile hesaplanan salonda 45 m, içinde geniş ekran biçimi için temel özellikleri Tablo
gösterilmiştir. 6.. Tablo. Sinematografik ve projeksiyon lens kamera merceğinin 6.. Başlıca özellikleri
Projektör lens
Yukarıdaki tüm biz ana özellikleri optik dijital sinema nesne ve görüntünün maksimum boyutu genel
oranı, ve gümüş ekranda görüntülerin istenilen kalitede hem de gelmesi gerektiğini söyleyebiliriz. En iyi
görüntü kalitesi için öngörülen izleyici bindirilmiş ızgara biçiminde, görüntünün piksel yapısını ayırt
edilmemelidir. Hesaplamalar dijital sinemanın amacı yukarıda 2K ve bir çözünürlüğe sahip optik sistem
tatmin olduğunu doğruladı. Ancak, geniş ekran filmleri oluşturmak ve görüntülemek için 4K (4096/2160
piksel) çözünürlüğe sahip matrisi dayalı bir tekniği kullanmak gerekir.
Bölüm Özet 3
Tam bir dijital sinema işleminin bileşenlerinin temel özelliklerini belirleme tekniği.
İlk aşamada temel özellikleri belirli anahtar sinemasının parametreleri ve projektörler kullanılan matris
boyutlarda sinema projeksiyon lensleri hesaplanmıştır. Bu parametreler oditoryumlar, gümüş ekranın
çalışma alanında, OST 19-154-2000 ve SMPTE EG 18-1994 önerileri doğrultusunda
kinotehnologicheskom sinema tasarım hesaplanan kitleye ekranından mesafe boyutu olarak.
Hesaplamalar temel geometrik salonlarının parametreleri, kapasitesini 2050, 850 ve 250 koltuk yapıldı.
Projeksiyon lens, doğrusal bir artış ve odak uzunlukları, yanı sıra sırt ve sayısal açıklık boyutu izin modüle
piksel matris tarafından belirlenir için. Bir piksel modülasyon matris verilen büyüklük gümüş ekranda
piksel yapısı ayırt görüntülerinden tespit edilir.
İkinci aşamada film yapma lens de. Iki ana meridyen Odak Uzunluğu doğal deneyiminden bulundu
78
dikkate elektronik görüntü dönüştürme katsayısını alarak. Film ekran boyutu, mesafe filme ve
görüntüleme "zincirini" içeren optik eleman genel lineer artış olarak tanımlanan iki bölümlerde açısal
alan. Önerilen yöntem projeksiyon lens temel özelliklerini tanımlar ve ayırt piksel ızgara komşudur.
Hesaplamalar radyasyon dönüşüm farklı ilkelerine göre dokuz modüle matrisler için gerçekleştirilmiştir.
Ekranda 2K ve 4K çözünürlüğe sahip projektörü kullanırken, üst üste ızgara şeklinde, görüntünün piksel
ayırt yapısı olmayacağını bulundu. Ancak, 2K çözünürlüğe sahip matriks dayalı geniş ekran film çıkıntıları
zaman. seyirci tek pikselleri ayırt tabi olacak gibi ekranda yüksek kaliteli görüntü sağlamak mümkün
olmayacaktır. Tüm sinemalarda geniş ekran filmleri göstermek için 4K çözünürlükte projektörler
kullanmanız gerekir. Aynı film biçimlerini gösterirken diğer iyi görüntü kalitesi yukarıdaki 2K ve bir
çözünürlüğe sahip matris modüle sahip projektörler sağlanacaktır.
Projektör lens D-ILA-matris CMOS-matris Dynamax çözünürlük 5766/6492 piksel ve boyutu 20,5 x11, 8
mm için 4K kamera çözünürlüğe sahip 1.27 inç ile fazla çalışma için seçilmiş. Onların ana özellikleri
salonun uzunluğu 45 m geniş ekran formatı için hesaplanır
79
Bölüm 4. Paralel anamorfik lensler
silindirik bir bileşenini oluşturan
4.1. Temel planları anamorfik optik sistemler
Karmaşık optik dijital sinema gelişiminin sonraki aşamada, optik devresinin seçimi temel için gereklidir.
Prizmatik, silindirik ve torik - Tüm anamorfik optik sistem çeşitli ayrılabilir. Buna karşılık, silindirik
anamorfik sistem sistemini oluşturan silindirik lens iki varyant karşılıklı konuma sahip olabilir. Silindirik
yüzeyleri birbirine paralel olan formu ilk anamorfik optik sistemi düşünün. Anamorfik lens küresel lens
(Şekil 23) daha önce yüklenmiş silindirik afokalı (veya prizma) meme oluşturulabilir. Incir. 23 gösterir, iki
eksenel olarak yatay ve dikey meridyen bölümüne ayrılır. Bu planları dezavantajları silindirik parçaların
büyük boyutları vardır. Bu görüntü kalitesini düşürür - avantajı anamorphic eki (AN) tek başına bir
sistem, ama ayrı ayrı hesaplanan bir küresel lens ile olmasıdır.
c d Şekil. Meme anamorfik küresel lens (Şekil 24) sonra takıldığında 23. Objektifin önüne yerleştirilen
temel optik devreler küresel anamorfik lens takma ikinci temel çözüm sistemi vardır. Bu sistem
çözümlerinin avantajı silindir bileşenleri daha küçük boyutlara sahip olan, ancak gerekli arka bölümünün
elde edilmesi zordur. 80
Incir. 24. Küresel lens üçüncü çözümden sonra yüklü temel optik devreler küresel anamorfik lens takma
küresel bir bileşeni (Şekil 25) etrafında düzenlenmiş silindirik lenslerin anamorfik lens.
Anamorfik sinema lensler için konu alan yatay doğrultuda uzatılmış bir dikdörtgen şekle sahiptir. Silindir
bileşenlerini oluşturan yatay paralel olabilir (Şekil 25 a, b) ya da bir nesne (Şekil 25 c, d) bir dikey kesit
görünüşüdür. Bu tür lenslerin avantajları küçük boyutlu ve yüksek değerler elde olasılığı yüksek görüntü
kalitesi ile anamorphoses.
Incir. 25. Başlıca optik devreler anamorfik lensler
81
Daha fazla araştırma için ilginç bir temel düzenleri anamorfik lensler vardır. Onlar iyi anlaşılmış değildir,
ancak önemli ölçüde teknik olarak mümkün çözümler aralığını uzatabilirsiniz.
4.2. Boyutlu hesaplama
Işlerinde BN koşucular [46] optik devrelerde anamorfik lens spherocylindrical ve bunların hesaplama
marker yöntemleri iki sürümü düşündü. Silindirlerin bir pozitif ve diğeri negatif (Şekil 26) ise, küresel bir
bileşeni, bir yönde yönlendirilmiş olan iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer alan durumu göz
önüne alın. [46, 263, 264] 'de gösterildiği gibi, küresel lensin bir pozitif odak uzunluğuna sahip bir
silindirik mercek negatif bir değer ile, önüne yerleştirilir - arkasında.
1 - "- * - '-,
-. ["'
V
l H'i V
d, NL VJ E? ve
L
fi *
---- "-. da>
- "2 * V f = R th-7 * -. + * --- A ait
Fig.26. Her jeneratör gibi diğer spherocylindrical anamorphosis oranı lens paralel olan silindirik lensler ile
optik şeması spherocylindrical lens formül [46] ile belirlenir:
f ", (50) burada / ft * - ilk spherocylindrical bölümünde lensin eşdeğer odak uzunluğu; - tek geçerli
küresel bileşen ikinci bölümde, odak uzunluğu / # = / g.
Hesaplamanın temeli [46] tarafından optik bileşenleri arasındaki boyutlu ilişkiler koydu:
F3 f (1 - ^ F2) 2 {[F2 + FZ (1 - * 2 ^)] - (1 - ^ F2) FZ + F2-F / FZ 1} (1 - * 2 ^) 20 - ^ FZ) - [ F2 + FZ (1 - * 2 ^)]
[^ ^ * 2 * 2 +0) (1 - ^ FZ)] '
82
(1 - </ 2F2) [FL (1 - * 2 ^) + F. (1 - </ 2F3)] + ^ F1F2 "" 1 ~ /. \ 2 'K, FL (1-s/2F2) burada F / K, FZ - optik
güçler, sırasıyla, ilk olarak, lensin ikinci ve üçüncü bileşenleri (**??); F / eq - lens toplam optik güç; di daha sonra küresel bileşeni, mesafe di ana noktaya, ilk silindirik parçanın ana noktadan itibaren mesafe,
- daha sonra, silindirik ana noktaya küresel bileşenin ana nokta arasındaki mesafedir.
Bütün mercek Fk, ikinci F optik güçlerin bilinen değerleri? FZ ve üçüncü komponentler ve mesafe <k F / S
birinci bileşenin ve mesafe d optik güçtür;. FZ ve J değerleri değiştirilerek ^ lens daha küçük boyutlara
hesaplanabilir. Biz tasarım kısıtlamaları seçenekleri programları uygulanmaktadır dikkate Ancak, biraz.
Biz formülü (51) uygulamak ve (52) 50 mm'lik ilk bölümü ve bir katsayı eşdeğer odak uzunluğu ile
kompakt spherocylindrical anamorfik lens hesaplanması için A = 0.5 anamorphoses ve tüm sistemin
genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak. Fi0K 50 mm ve = 0.5 anamorphosis faktörü A = yana
olarak, formül küresel bileşeninin (50) odak uzunluğu 100 mm'ye eşittir. Üçüncü elemanın optik gücü ve
sabit bir değer yapmak, birinci ve ikinci bileşenler arasındaki mesafenin pozitif değerler bölgeyi tanımlar.
Örneğin, -0.1 * FZ 103 103 x 0.1 dioptri ve Şekil de görüldüğü gibi <& = 22.5 mm, di pozitif değerler,
değişen. 27 FZ optik güç pozitif değerlerinde olacaktır. Ayrıca mesafe di üçüncü bileşenin optik gücünün
değerinin daha yüksek, daha küçük olduğu unutulmamalıdır. Uygulandığından, sistem bir optik güç FZ
olabilir
0 10 x 0.025 diopter aralığında-S. Aksi takdirde, eksenel mesafe di negatiftir.
83
dj.MM
Şekil 27. Hem de üçüncü bileşenin optik gücün bir negatif değer ile üçüncü elemanın (F3) 'in optik güç
mesafe (di) grafiği, = 115 mm znacheniyf ife başlayarak, sistemin çözümler vardır. Ancak bu değerler
küçük ölçekli optik sistemi hesaplanabilir edilemez. Üçüncü bileşen optik güç (Şekil 28), birinci optik
gücün bir doğrusal fonksiyonudur. Şemasına göre birinci bileşenin optik güç negatif ise, üçüncü bileşen
pozitif olduğu görülebilir.
Ek.28. Birinci elementin optik gücünün optik kuvveti (F3) grafiği (P ^ Şimdi üçüncü mercek sabit bir optik
güç, mesafe Fife birinci ve ikinci elemanlar arasındaki birinci silindirik bir mercek ve mesafenin optik güç
bağımlılığını göz önünde bulundurun. Şek. 29 ile 30 grafiklerdir FZ bu eğriler = yukarıda gösterildiği gibi
0.013 x 103 dioptridir, (Şekil 26) tochkef ife = 100mm bir ekstremumu / 0 200 mm optik F kuvveti negatif
değerler mesafe gelmiştir değiştirerek pozitif değerler FZ. fifre kullanmanız önerilir . pozitif - Bu nedenle,
ilk silindirik lens negatif ve ikincisidir.
84
Şekil 29. Optik güç (P 0, birinci ve ikinci bileşenler arasındaki uzaklık, ikinci ve üçüncü bileşenler (d2)
arasındaki eksenel mesafe grafiği en az d.2 80 ve 120 mm ila 200 mm, 0 arasında değişen bir değer,
ancak ikinci durumda, uzunluğu mesafe 100 mm'ye yakın olduğunda tüm sistemi çok daha fazla. U2
olacak, mesafe değeri di. Gerçekleşen sistem ikinci ve üçüncü bileşenleri di yaklaşık 75 mm arasında bir
mesafe olmalıdır hızla (Şekil 30) büyümeye başlar.
Ek.30. Anamorphosis birinci silindirik mercek sistemi içinde 0.5 'lik bir faktör ile lens hesaplanmasında,
birinci ve ikinci elemanların (ikinci (d2 arasındaki d ^ uzaklık) arasındaki eksenel mesafe grafiği negatif ve
üçüncü olmalıdır -. Birinci ve ikinci parçalar arasında pozitif bir mesafe 0 ila 80 mm ve 120 ila 200 mm
arasında değişen, ama ikinci durumda, tüm sistemin uzunluğu çok daha fazla olacaktır fifc en düşük bir
değere sahiptir. Zemax optik programındaki hesaplama kontrol etmek için paraksiyal bölge varyantta
ayarlanmış 0 anamorphoses bir faktör ile spherocylindrical anamorfik lens incelenmiştir 5 ve 50 mm
arasında bir odak uzaklığı.
85
Silindirik lensler olan jeneratörler ile optik sistem
birbirine paralel olarak, ilk bölümün eşdeğer bir odak uzunluğuna sahiptir
İkinci / I = 100 mm / '/ = 50 mm,. Mesafe di = 22,5 mm ve üçüncü bir optik bileşen kuvvet FZ = 0.018 x
103 dioptri. Formül tarafından (51) ve (52) biz ilk bileşen F / = -0.022 x 103 diyoptri ve eksenel mesafe d]
= 17,22 mm optik gücünü bulabilirsiniz.
Hesaplanan optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir. 31 (a, b). 77,5 mm - optik sistem L = 117,2 mm, ve
görüntü düzlemi a'3 için mesafe uzunluğu.
L.
~~^
a b Şekil 31. Jeneratörleri birbirine paralel olan silindirik lens ile optik düzeni spherocylindrical anamorfik
lens: a) oryantasyon Y - Z, F '= 50,0 mm; b) X oryantasyon - Z, F '= 100,0 mm. Eğer aşağıdaki
parametreleri ile optik sistem ayarlandığında: Gfc = 10 mm; FZ = 0.025 x 103 dioptri; F / x = -0,041
diyoptriden J3 ve dj = sistemin 13,58 mm, uzunluğu
113.6 mm ve <2s = 90mm arka bölümü. Paraxial özellikleri hesaplanır
sistemleri belirtilen parametreler ile uyumlu.
Bölmelerin ve 0.5 anamorphosis oranında bir 50 mm bir odak uzunluğuna sahip, aşağıdaki formüle
Begunova [46] ile lens bu düzenlemenin araştırma ve boyutsal hesaplama bir sonucu olarak, bu sistem
ile arka bölümün uzunluğunu yeni her zaman elde edilir olduğu saptanmıştır Onlar adım boyutlu
hesaplama dokunulmaz değildir. Bunun bir sonucu olarak, belli bir uzunlukta ve istenen posterior
segment optik sistemin hesaplanması nedeniyle ayar parametrelerinin seçimine zaman alıcı bir işlem
haline gelir.
4.2.1. Optik temel devrenin bir birinci düzenlemesi
Küresel bileşen bir yönde [266] olarak yönlendirilmiş iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer
almaktadır, burada, boyut hesaplama spherocylindrical anamorfik lens aşamasına ek koşullar tanıtılması.
İki karşılıklı 86 keskin görüntüler elde etmek
dikey kesitleri görüntü düzlemine hizalanmalıdır. Yatay ve dikey bölümlerde tüm sistemin L uzunluğu eşit
olmalıdır.
yatay
dikey
Incir. 32.. Üç lens uzunlukta yatay bölümünde üç ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni d2 ve a'3
mesafelerin di toplamı, (Şekil 32) 'dir. Nerede A'B - Arka ana noktasından mesafe
optik eksen üzerinde bir noktaya olan son bileşen görüntüsü. Dikey bölümünde, L di mesafeler ve
bundan / V Bildiri toplamıdır, arka eksen mesafelerin hesaplanması için aşağıdaki formül elde edilir:
d = * 1_ F,
* A'3,
dx = L-d2-a'3 = L
F,
(53)
(54)
Açıları ve yükseklikleri [46, 265] ve bilinen formüller kullanmak görüntünün eşdeğer odak uzunluğu ve
pozisyon değerini bulmak için:
ve tg «* + i = - tg» * + W n, k + \
K + \ = K-dk-4 <* M>
(55)
(56)
burada k - Bileşenin sayısı ve ^ «o + / - A> inci ve +1- eşleme bileşeni için optik ekseni ile birinci paraxial
ışınını açıları; ni, Tr + i - k-inci ve k + / TH ortamlarda kırılma endeksleri; hb h ^ i - k ve k +1 inci bileşeni ile
ilk paraksiyal ışın kesişim yüksekliği; FC - Optik kuvvet bileşeni; dk - +1- eşleme bileşenine ön ve ana
düzlemi k-th bileşenin ana düzlemi arkadan mesafe.
87
Optik sistem, bir homojen ortam (hava) ve a / kabul ise - 0 ve
h] açıları (55) ve formül yükseklikleri (56) sahip uygulanması, = 1:
tgOjMgo ^ + VD, = Oj,
YL, hl =-dltga1 = l-d1Ol,
tgez3 = tga2 + H202 = Ol 02 (l-dlOl),
/ R, = h2-d2tga3 = l-d <$> l-d2 <! L-d2 <& 2 (l-d1 <& l), (57)
tgaA = tga3 + h3O3 = O1 + O2 (l-dlOl) + O3 (\-dl0l-d2Ol-d2O2 (l-Dlo ^). (5 ")
Geometrik ilişkilerden bilerek / e'k = hjtga4, aa'3 = h ^ / ^ XGA, yerine
Bu denklem (57) ve (58) ve elde, transformasyon formülü sonra
F, "F. + F2 = (1 - ^ F1) + FZ (1 - F1-^" / ^ 2F1-F2-0-^ F)). (59)
a, = \-d ^-d2 <bx-d2 <$> 2 - (\-dx <& x) F, denklemde ikame (59) ve formülleri ile tarif edildiği gibi (60) di
ve Efe, (54) ve (53) ve denklem sisteminin çözülmesi, sürekli olarak, birinci ve üçüncü bileşenlerin optik
gücü:
f=
AFP, DF / / w-F / f) (61) 1 ^ F / ^ Fyazh Ld-2) + 1 '
F3 = F ^-F / J "(62) a'3F! X (1a'3F2Pek-2a'3F1Y + \)
Iki bölüm içinde tüm optik lens ayarlamak için gerekli olan kuvveti hesaplamak
F! Ftsek ve eq = 02, ve görüntü ve istenilen uzunluk a3 için lens mesafe
L. Daha sonra, ardışık olarak formül (61), (62), (53) ile ve (54), optik sistemin geri kalan yapısal
parametreleri anamorfik lens bulunmaktadır.
Biz olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak.
Biz yukarıda formül (61) uygulanır, (62), (53) ve (54) yatay bölümünde spherocylindrical anamorfik lens
denk odak uzunluğunu hesaplamak için fi3K = 21,04 mm ve düşey bir kesit / # = / R2 = 29 mm ( Tablo. 6),
oysa denklemi (50 uyarınca = 0.73 anamorphosis oranı A). Optik sistem, L = 100 mm uzunluğu
varsayalım. 0.1 'den 60 mm'ye kadar bir aralıkta değiştirilebilir arka segment a'z optik sisteminin
parametrelerinin bağımlılığı göz önünde bulundurun. Eksenel mesafe di ve dj vardır
88
Şekil l'de gösterilen doğrusal bağımlılık. 33. a. Değerleri a'3> 29 mm için,
mesafe di negatif. A3 tüm değerleri için mesafe dj
71 mm'ye eşit sabit bir değere sahiptir. Sonuç olarak, optik sistem hesaplanırken, 0 ila 29 mm arasında
değişen a3 seçilmelidir.
Ve Şek. 33 posterior segmentine karşı çizilen (a'3) a) eksenel mesafeleri (di, d2).; b) ikinci bileşenin optik
kuvvet bileşenleri (F ^ F2, FZ) optik gücü posterior segment doğrusal bağımlılığı vardır ve birinci ve
üçüncü bileşenlerin optik güç karmaşık bir bağımlılık (Şekil 33 b) sahiptir. Aralık a'3 kuvvet F boyunca
aynı anda / negatif vardır
değerleri ve F? FZ ve olumlu. Ne zaman a'3 = 6.05 mm, ikinci optik yetkileri ve
0.035 x 10 dioptriye eşittir üçüncü bileşeni.
Sistemin L. uzunluğuna bağlı olarak, bir optik sistem parametrelerinin değiştirilmesi kadar dikkate
görüntü düzlemi a3 almak için üçüncü bileşen arasındaki mesafe
22 mm ve L değerlerine eşit 1 'den 200 mm' ye aralığında değişecektir. Bunun bir sonucu olarak, aralık
(Şekil 34 a) sistemin uzunluğuna doğrusal olarak bağlıdır. Böylece, 1 ila 29 mm mesafe d aralıkta L yalan
değerleri; 29 mm d \ değişiklik işaretinden sonra negatif değerleri ve değerlere sahiptir. Ne zaman L - 36
mm d \ = d2 = 7 mm.
Ikinci bileşenin optik gücü hesaplanmasında göz önüne alındığında, bu nedenle L tüm değerler için, bir
sürekli F var mı? = 0.035 x 10 dioptri. Birinci ve üçüncü bileşenden optik güçleri fonksiyonel bağımlılığı ile
ters orantılıdır, bu abartılı grafikler (Şekil 34 b) 'dir. F / FZ bağlı ve bir kırılma noktası var L = 19,8 mm.
Kopma noktasına optik sistemin yapımında birinci bileşen, pozitif ve üçüncü negatif olacaktır. Bileşeninin
ilk kırılma noktasından sonra
89
negatif ve üçüncü pozitif olacaktır. Olası bu düzenlemede
lens, optik güç = 02-FZ
Ve Şek. 34 Grafikler sistem uzunluğu (L) göre: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F ^
F2, F3)
Lens spherocylindrical anamorphosis katsayı değerlerinin parametrelerin bağımlılığı analiz eder. VK '/
değişmez değerini bırak = 21.04 mm daha önceki örneklerde f'n = f'2-As = 22 mm, L = 100 mm A'B ile
ilgili olarak (50) ile bağlanır anamorphosis oranını, değişecektir.
Fonksiyonel bağımlılığı d (A) grafiğe göre (Şekil 35 a) solüsyon etki uygulanan optik sistem 1
anamorphosis oranı 0,21 aralığında yer alır varyantları olduğunu göstermektedir. Bu aralık dışında,
eksenel mesafeleri bir negatif bir değer alır. Tüm bileşenler arasında A = 0.345 eksenel mesafe eşit
olduğunda.
Ve Şek. Anamorphosis 35 (A) 'katsayısının araziler: a.) Eksenel mesafe (di, d2); daha önce belirtilen ile
0,1-1 arasında anamorphosis oranı b) optik kuvvet bileşenleri (F ^ F2, F3) tüm lens
değerler \ L ve birinci bileşen, negatif olduğu bir yapıya sahip olacak ve
ikinci ve üçüncü pozitif (Şekil 35 b). Spherocylindrical lens 90
0,465 eşit katsayı F anamorphoses? = FZ = 0.022 x 103 dioptri. A = 1 spherocylindrical bir optik güç F2 =
0.048 x 103 dioptri ile küresel objektif olursanız. Şimdi üçlü bir tasarım parametrelerinin bağımlılığını
düşünün
iki argüman optik sistem. Biz / '/ eq = 21.044 mm ve Z sabit değerlerini soracaktır önce olduğu gibi,
100MM =. Bu durumda, değişken değerler
anamorphosis oranı ve (50) ikinci bileşenin odak uzunluğu ve \ bir arka bölümüne iş ile ilgili. Eksenel
mesafe a3 aralığında 10-40 mm yalan di için değerleri ve sadece anamorphosis faktöre bağlıdır ve 0-0,21
aralığında negatif bir değere sahiptir. D.2 mesafe A ve a'3 (Şekil 1 bağlıdır
A3 Ek B), daha büyük bir değer, alt k eksenel değerleri
mesafe di negatif. Oranı en az 1 olduğunda, tüm anamorphosis a'3 için birinci bileşenin optik güçleri
negatif değerleri alır ve üçüncü bileşenin optik kuvvetlerinin değerleri (Şekil 2 Ek B) pozitif olacaktır.
When A> 1, değerleri F /
pozitif değerler ve negatif FZ alır. Optik kuvvet F / daha az, daha az değer a'3 ve FZ, daha küçük daha a3.
Incir. 3 ve Şek. , 21044 mm ve Dz = 22mm - Ek 4 sabit değerler f'hK optik sistem parametrelerinin bir
komplo olduğunu
Değişken parametreler A, f'o ve L. Bu durumda, A bağlıdır yoktur ve L bağlı değildir, ve birlik
anamorphoses d2 daha büyük bir oranda negatif değerler (Şekil 3 Ek B) alır. Daha kısa olan optik sistemin
uzunluğu daha küçük bir değer dj alır. Ancak, aynı zamanda, bir optik sistem en az uzunluk elde etmek
isteyen, örneğin, L = 25 mm, / '/ eşdeğer ve a'3 yukarıdaki değerler göz önüne alındığında,
olası 0.8 'den 1 (Şekil 3 Ek B) katsayı anamorphoses lensler hesaplamak için. Olası çözümler aralığının
uzunluğunun büyük değerler için genişletmektedir. Önceki düzenlemede olduğu gibi, tüm L için birinci
bileşenin kırılma gücü 1 (Şekil 4 ve Ek B) 'A için \ ve pozitif> A için negatiftir. Birlik anamorphosis tüm L
üçüncü bileşenin optik güç pozitif değerler alır ve A> 1 negatif değerleri (Şekil 4b Ek B).
91
Zaman sürekli / 'şu seçeneği düşünün?, A f'i3K katsayı anamorphosis ile değişmektedir. Biz / S = a3 29
mm, 22 mm = set edeceğiz. Eksen
Bu durumda, uzaktan / s ne de bağlı olarak, düz,? Tüm sabit
A ve L. değerleri mesafe dj her di için A. tüm değerleri eğriler için sabittir
L değerleri ve absis ekseni birbirine paralel ve koordine a'3 value = 22 mm ekseni boyunca kaçık bir
vaziyettedir. L için daha küçük 29 mm eksenel mesafe d] alır
negatif değerler. Ilk bileşenin 0 ve 1 optik güç arasındaki spherocylindrical lens anamorphosis katsayısı
do (Şekil 5 ve Ek B) negatif, ve üçüncü bir pozitif (Ek B b Şekil 5). Böylece, optik sistem uzunluğundan
daha az, daha çok optik güç silindir bileşenleri. Birden fazla faktörüne sahip sistemlerde birinci bileşen,
pozitif ve negatif olur üçüncü anamorphoses.
Eğer sabit bir parametre L = 100 mm, değil A3, eksenel mesafeyi varsayarsak
Ayrıca doğrusal bir ilişki var. Bu düzenlemede, eksenel mesafe d / için sabittir
A ve L. tüm değerler değerlerinde mesafe a'3 büyük 29 mm alır yapmak
negatif. Orada F / (Şekil 6 ve Ek B) negatif de, ve
FZ pozitif 0-1 anamorphosis 'lik bir oranda (Şekil 6 b Ek B) ve
A> 1 tam tersi. Üçüncü bileşenin optik güç doğrusal anamorphosis katsayısı bağımlı ve doğrudan, L veya
a'3 bağlı olarak sadece eğim değişikliği
(Şekil 5 b, Şekil. 6b Ek B). F?, Ve F1zh ile anamorphosis faktörü ilişkili göre (50) halinde, optik sistemin
tasarım parametrelerinin bağımlılığı analiz eder. Bu durumda, bileşenler arasındaki boşluk, bir kompleks
A bağımlılığı ve ^ s (Şekil 7 a, b, Ek B) vardır. Örneğin, fj3K = 25 mm ve mesafe dj cfc y bu aralığın dışında
bir mesafe ile negatif değerler alır, 0,25-1 pozitif lensler anamorphosis katsayıları zaman. Artan değerleri
ile fj3K eksenel mesafelerde pozitif değerleri anamorphosis katsayısını artırarak doğru kaymıştır. Yapılar
lens yukarıda tarif edildiği gibi aynıdır.
Şekil itibaren. Ek B 7 ve 8 de paralel silindirik mercekler büyük Anamorphosis oluşturan seçenekleri
spherocylindrical lensler hesaplamak mümkün olduğunu göstermektedir. Fj3K = 200 mm, örneğin, bu 2-8
katsayıları anamorfik lens anamorphosis hesaplamak mümkündür. Bununla birlikte, eğer bir olasılık
92
sapmaları düzeltme bileşenleri, filtre seçenekleri ile yani bileşenler
optik güçler az 50 diyoptrilerinde daha, düzenleme, daha az olur. Bu tasarımın projeksiyon lens
anamorfik objektif projeksiyonlar operasyon için tasarlanmıştır ise, katsayı anamorphoses [46]
belirlenmiştir:
A = * && - (63) Pllon
ve bizim durumumuzda (bkz. Tablo. 6) A = 1.38. Odak uzunluğu ile karşılaştırıldığında mesafe sinema
projeksiyon neredeyse sonsuz olduğu için, bu ters fotoğrafik, projeksiyon lensler hesaplamak için tavsiye
edilir. Ileri projeksiyon lensi yatay bölümündeki gibi doğrusal bir artış daha küçük odak uzunluğu ile
karşılık gelen sırasında daha önemlidir, projeksiyon merceği ters anamorphosis oranı, yani A = 0.73
olmalıdır tersinde hesaplanır.
Biz yatay bölümünde fjJK = 64,6 mm ve dikey bölümünde eşdeğer bir odak uzunluğuna sahip anamorfik
projeksiyon lensini hesaplamak için, tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkinin araştırılması. /
'/ / = Fi = 88,88 mm (bkz. Tablo. 6) Daha sonra denklem (50) 'ye uygun olarak = 0.73 anamorphosis oranı
A. Optik sistem, L = 180 mm uzunluğu varsayalım.
0.1 ila 100 mm arasında değişen bir aralıkta değiştirilebilir arka segment a'z optik sisteminin
parametrelerinin bağımlılığı göz önünde bulundurun. Eksenel mesafe dj ve /? doğrusal bir bağımlılık
sahiptir (Şekil 36 a). Değerleri> 88.88 mm mesafe t a'3 için /? Alır
negatif değerler. Bir \ bütün değerleri için mesafe dj sabittir
91.12 mm'ye eşittir. Sonuç olarak, optik sistem hesaplanırken seçilmelidir
0'dan 88.88 mm arasında değişen arka bölüm a'3.
Ikinci bileşenin optik gücü A'B üzerinde doğrusal bağımlılığı vardır ve
birinci ve üçüncü bileşenden optik güçleri karmaşık bir bağımlılığı vardır (Şekil 36
b). Bir \ F kuvveti değerlerinin tüm aralığında aynı zamanda? FZ ve pozitif değerlere sahip,
ve F / negatif.
Ve Şek. . 36. posterior segmentine karşı çizilen (a'3): a) eksenel mesafeleri (db d2); b) optik kuvveti
bileşenleri (F ^ F2, F3) Çalışmaları ters sinematografik film projeksiyon lens ve lens belirli değerleri için
biz arka segment izin verilen değerlerin a'3 bulmak bileşenleri arasında pozitif eksenel mesafeler
sağlanan göstermiştir ki
0 ile küresel kısmının ayarlanabilir odak uzunluğu aralığında lezhag. Sistemin uzunluk belirtmelisiniz
jeneratörler herhangi katsayısı anamorphoses ile paralel silindirik lensler ile anamorfik lens hesaplarken
de arka odak uzunluğundan daha büyüktür?.
Birinci bileşen, negatif, ikinci ve üçüncü pozitif - bir lens daha az anamorphosis, aşağıdaki yapıya sahip
olacaktır. Ikinci ve üçüncü bileşenlerin optik güçleri eşit olduğu zaman, bu durumda, optik sistemin bir
tasarım varyantı bulunmaktadır. A> bir optik sistem içinde birinci ve ikinci bileşenler, pozitif ve negatif
üçüncü olacak zaman. Sadece genel ilişkiler araştırma bu formüller, örneğin, A = 8. Büyükşehir yatay
bölüm f eşdeğer odak uzaklığı [3K, büyük anamorphosis lensin değeri olacaktır, anamorphosis daha
yüksek bir katsayı ile anamorfik lens hesaplanabilir gösterdi. Parametrelerini (optik kuvvetler) seçerken
anamorfik lens ek kısıtlamalar getiren sapmaları düzeltme bileşenlerinin olasılığını göz önünde
bulundurmalıdır.
4.2.2. Optik temel devrenin ikinci bir düzenlemesi
Biz, eksenel olarak simetrik bir bileşen yatay paralel olan iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer
alan ettiği adım boyutlu hesaplama anamorfik lens ek koşullar tanıtmak
94
Ürün bölümü. Birbirine dik iki bölümden keskin görüntüler elde etmek için görüntü düzlemi ile aynı
hizada olmalıdır. Yatay ve dikey bölümlerde tüm sistemin L uzunluğu eşit olmalıdır.
yatay
ai = 0 dikey
F
N'i
merhaba
N
= 0 = 0 FY FZ A
_*-
'F1
Lr
inci
H'l
merhaba
- * ~ Az
CM = 1
* 'Fg * "FZ di d2
fs=f2
L
fll3 «
a'z
Incir. 37.. Üç lens uzunlukta yatay bir bölümü (I) 'de, üç ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni
mesafelerin di ve f'i3K toplamı = / '2 (Şekil 37). Dikey bölümünde (II) L mesafeleri dj, d2 ve \ bir
toplamıdır. Bu dayanarak, aşağıdaki formülü elde etmek
eksenel mesafe hesaplama: 1 2 3 F2
. / - / L ve i ~) ve y *
(64)
(65)
Birinci ve üçüncü bileşenden optik güçleri bağımlılığı gösterilmektedir
ilk düzenlemeye benzer ve lens olarak:
_ AGF, LFY-fpzk) f. =
f
A (t "2) + 1 '
F/3.-F / / f
(66)
(67)
a'Fiek {1a \ F] tren 2a'gFy + \ \
Iki bölüm içinde tüm optik lens ayarlamak için gerekli olan kuvveti hesaplamak
^ S = 02 ve PFM ve a'3 ve optik sistemin L. istenilen uzunluğu O
art arda formül (66), (67), (64) ile ve (65) geri kalan yapısal parametreleri spherocylindrical lens
bulunmaktadır. Biz olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki
ilişkiyi araştırmak. Örneğin, projeksiyon 95 hesaplamak
f2 = 64,6 mm ve düşey bir kesit / # = 88.88 mm - yatay bölüm fi3K eşdeğer bir odak uzunluğuna sahip
olan ters anamorfik lens. Biz, optik sistem L = 150 mm'lik bir uzunluğa sahiptir.
0.1 ila 100 mm aralığında bir arka segment a'3 değiştirirken,
eksenel mesafeleri di ve di doğrusal bir bağımlılık elde edilir (Şekil 38 a). Değerlerde
a'3> 64.6 mm mesafe yapmak negatiftir. Tüm için mesafe di
değerleri a'3 85.4 mm'ye eşit sabit bir değere sahiptir. Sonuç olarak, hesaplanırken
bir optik filtre sistemi 0'dan 64.6 mm arasında değişen A'B gerekir.
-£0
_
*} Ve
__
0
%
about: yaklaşık. 0 0 için
*
*
;
o '* T "W:
'
D2 ***
----
8 a'j. biz
FhYu, D
0 01
Incir. 38 posterior segmentine karşı çizilen (a'3) a) eksenel mesafeleri (di, d2).; b) Optik güçlerin tüm
aralığında optik kuvvet bileşenleri (F F2, FZ) F / F ^ a'3 ve pozitif var
değer ve negatif FZ (Şekil 38 b).
Ve sistem uzunluğu L. eşit 60 mm almak A'B görüntü düzlemine üçüncü bileşeni mesafesi optik
sisteminin parametrelerini değiştirerek nasıl düşünün
L değeri, 0 ila 300 mm aralığında değiştirilir. Bunun bir sonucu olarak, aralık (Şekil 39 a) sistemin
uzunluğuna doğrusal olarak bağlıdır. L değerler 0 ile 64.6 mm mesafesi d \ aralığında yalan zaman
olumsuz olduğunu ve 64.6 mm sonra di değerleri işaretini değiştirmek.
Ikinci bileşenin optik gücü hesaplanmasında göz önüne alındığında, bu nedenle L tüm değerler sabittir
için olmasıdır. Bağımlılık grafikleri F / FZ ve bir kırılma noktası var L = 59,6 mm (Şekil 39 b). Alanında L>
64,6 mm çözeltisi, birinci bileşen, pozitif ve negatif üçüncü bir sistemdir. Optik kuvvet F / F = ^ lens, bu
mümkün düzenlemesinde.
96
FhNg.dptr
-0.0?
-Kimden
-OOZ -
Incir. 39. Sistemin (L) uzunluğuna bağlı olarak Grafikler: a.) Eksensel mesafeleri (d ^ d2); b) optik güçleri
bileşenleri (FCH, F2, FZ) lens spherocylindrical anamorphosis katsayı değerlerinin parametrelerin
bağımlılığı göz önünde bulundurun. 'CEC = 88.88 mm / değerini değişmeden bırakın. Ilişki (50) cf'f3K =
f'2, a'3 = 60 mm, L = 150 mm ile bağlanır oranı Anamorphosis, değişecektir.
Fonksiyonel bağımlılığının grafiğe göre (Şekil 40 a) solüsyon etki varyasyonları optik sistem 0,67-1,69
anamorphosis katsayısının aralığındadır uygulanan olduğunu göstermektedir. Bu aralığın dışında aralık
negatif değerler alır. Bileşenler arasındaki ^ 4 = 1.18 eksenel mesafe eşitse.
duij
-00} Ve Şek. Anamorphosis 40 (A) 'katsayısının araziler: a) eksensel mesafeleri (d ^ d2). b) optik güçleri
bileşenleri (FCH, F2, F3) daha önce belirtilen değerler a'3 ve L inşa edilecek ile en az 1 anamorphosis bir
faktör ile tüm lensler burada birinci ve ikinci bileşenlerin
pozitif, negatif ve üçüncü (Şekil 40 b). 1.42 anamorphoses F = FZ ~ 0.0079 x 103 dioptri eşit bir faktör
tarafından anamorfik lens. A = \ eğer
97
bir optik güç = 0.011 x 02 Yu3dptr ile Aksisimetrik olmak anamorfik lens. Anamorphosis faktör ilişkili ^ s
ile ilgili (50), ve Ftszh gibi optik sistemin tasarım parametrelerinin bağımlılığını analiz. Bileşenler
arasındaki aralık A (Şekil 41a) üzerinde doğrusal bir bağımlılık var. Fn3K = 20mm mesafe dj d-2 3-7,5
pozitif katsayıları anamorphosis ile lensler olacak Örneğin, bu aralık mesafelerin dışında negatif değerler
alabilir. Değerleri azalan / eksenel mesafeler CEA pozitif değerleri yukarı katsayısı Anamorphosis
kaydırılır.
. Anamorphosis oranını (A) bağlı olarak Şekil 41 Grafikler: a) eksenel mesafeleri (d ^ d2); 1 'den büyük
anamorphosis oranı b) optik kuvvet bileşenleri (F ^ F2, F3) Lensler, ikinci ve üçüncü bileşenler (Şekil 41 b)
bir negatif ve pozitif bir birinci bileşen olacaktır. Şekil itibaren. 41, dikey bölümünde hareket paralel
silindir lens, silindir bileşenleri oluşturan bir optik devresine sahip anamorphosis faktörü büyük bir
değere sahip anamorfik lens hesaplamak mümkün olduğunu göstermektedir. / - 2 - film projeksiyon lens
fi3K verilmiş değerleri için 64.6 mm, fihK = fotoğrafik ters ders olarak hesaplanan 88,88 mm ve L = 150
mm eksenel mesafeler a'3 pozitif değerlerini temin aralıktan tercih edilmelidir
0 ila 64.6 mm arasında, örneğin, sıfır ila ^ / için. Türetilen formüller aşağıdaki parametreleri ile optik
sistemleri Zemax paraksiyel bileşenler anamorfik lensler hesaplanması için hesaplanmış ve programda
verilmiştir doğrulamak için:
98
1) FHK = 21,04 mm, fIhK = / 2 = 29 mm, a'3 = 22 mm ve L = 100 mm, F / = -0,00471 x 103 dioptridir
FZ = 0,00594 x IO3 dioptridir d] 71 mm = 7.02 mm =;
2) Ax = 64.6 mm, fIhK = f2 = 88,88 mm = 180 mm, 80 mm ve L, F / x = -0,00372 J3 diyoptriden, FZ =
0,00334 x IO3 dioptridir di = = 91.12 mm, d2 = 8,88 mm; 3) FHK = f2 = 64,6 mm, fIhK = = 60 mm 88,88
mm, Z = 150 mm, F = 0,00302 x IO3 dioptridir FZ = -0,00482 x IO3 dioptridir dj = 85.4 mm, d2 = 4,6 mm.
Optik sistemler bütün seçenekler, arka bölümü ve uzunluğu sistemin yanı sıra, iki karşılıklı olarak dik
düzlemde (Şekil 9,10,11 Ek B) 'de görüntü düzleminde eşleşen hesaplarken ayarlanır eşleşti. Bu nedenle,
sistemin uzunluğu belirtmelisiniz jeneratörler herhangi bir faktör anamorphoses paralel silindirik lensler
ile spherocylindrical anamorfik lens hesaplanırken / arka odak uzunluğundan daha büyüktür? ve f2
sıfırdan arka segment a'3 değer. Ne zaman anamorphosis
aşağıda daha fazla lens tane inşa edilecek - birinci bileşen, negatif ve pozitif, ikinci üçüncü. Ikinci ve
üçüncü bileşenlerin optik güçleri eşit olduğu zaman, bu durumda, optik sistemin bir tasarım varyantı
bulunmaktadır. Birinci ve ikinci bileşenlerin optik sisteminde bir <1 pozitif ve bir negatif olduğunda.
Sadece genel ilişkiler araştırma bu formüller anamorphosis katsayısı yüksek olan anamorfik lens
hesaplanabilir gösterdi. Dikey kesit fii0K eşdeğer odak uzunluğundan daha az, daha anamorphosis lensin
değeri olacaktır. Parametrelerini (optik kuvvetler) seçerken anamorfik lens ek kısıtlamalar getiren
sapmaları düzeltme bileşenlerinin olasılığını göz önünde bulundurmalıdır.
4.3. Yemek hesaplanmış Çekimler ve projeksiyon
anamorfik lensler
Küresel ve silindirik yüzeylerin oluşan yeni, küçük filme anamorfik lens geliştirilen temel özellikleri ve
boyutsal hesaplama belirlenmesi için önerilen yöntemler temelinde. Bu bölümde biz onların hesaplama
sırasını ve nihai sonuçlarını düşünün.
99
4.3.1. Anamorfik lensler filme
Paralel silindirik parçalar, her üç işletim sistemi bileşeni ve yalnızca küresel bir enine kesite sahip bir
dikey bileşen yatay bölümü oluşturan seçilen temel desen anamorfik lens olarak. Bozulma çalışma ilk
seçenek anamorfik lens birinin özellikleri, iki karşılıklı olarak dik bölümlerde anamorfik lens sapma
düzeltmesi esas olarak [267] gerekli olan anamorphosis faktörü düzenlemek küresel bileşeni ve silindirik
parçalar tarafından sağlanır gösterdi. Sonuç olarak, bu optik sistemlerin hesaplanması için yüksek
görüntü kalitesi ile eksenel simetrik küresel lensin bir parçası olarak seçilmelidir.
Bir analog olarak ileri hesaplamalar nesne alan 2W bir odak uzaklığı / = 36 mm, açısal alanda = 63,06 °
[268] ile en uygun küresel lens seçildi için. Lens zoom / = 29 mm ölçekli, ve açısal alan 52 dereceye
düşürülür.
Yukarıda belirtildiği gibi, üç boyutlu optik sistemlerin hesaplama yöntemleri ince bileşenlerinin paraxial
bölgesinde olarak. Bu nedenle, temel düzlemlerinin gerçek kalınlığı için geçiş bileşenleri dikkate alır.
Sinematografik lens görüntü kalitesini değerlendirmek için kriter frekans-kontrast özelliğidir. 50 mm için
ortalama oran "1 kontrast 0,4 daha yüksek olmalıdır. Maksimum bozulma% 2'yi geçmemelidir.
Anamorfoz lens Bilgisayar modellemesi optik sistemler Zemax-EE yazılım paketi tasarımı kullanılarak
gerçekleştirildi. Başlangıç noktası anamorfik lens kuruldu tek bir negatif silindirik bir mercek, küresel,
çok-bileşenli bir pozitif mercek ve bir silindirik mercek oluşan gerçek kalınlığı (yukarıda tarif edilen
parametreler ve özellikleri).
Başka hesaplama yöntemleri kalite işlevleri için en küçük kareler algoritması ve global optimizasyon
algoritmasını kullanarak optik sistemlerin tasarım parametrelerini optimize etmek için kullanılmıştır.
Optimizasyon algoritması ilk aşamasında en küçük kareler değişkenleri için tüm parametrelerin
yüzeylerin yarıçapına, lens kalınlığı, ve eksenel mesafe belirlenmiştir. Seçilmiş tahmincisi büyük rms
değerini (RMS) ve lens kalınlıkları ve hava boşlukları değişen ilgili kısıtlamalar belirterek ayarlayın
operatörleri inşa. 100
Hesaplama sonraki aşamada global optimizasyon algoritması «Hammer» dizini pencere camı LZOS gelen
marka otomatik seçim kullanılır. Küresel lens mevcut bir yarı yarıya ek silindirik lens tanıtıldı önce
görüntü kalitesinde önemli bir iyileşme ulaşılamıyor. Daha sonra arka arkaya optimizasyon algoritması iki
uygulanmıştır. Optik sistemlerin elde sürümleri görüntü kalitesi için gereksinimlerini karşılamak vermedi.
Bu nedenle, lens bsha önce, benzer bir şekilde, diğer bir silindir biçimli lens tanıtıldı. Ve bir ek değişken
parametreler mevcut küresel lens asferik katsayıları belirlenmiştir. Bu aşamada değerlendirme
fonksiyonu optimizasyonu da ilave operatörler deformasyonunu düzelterek.
Anamorfik lens bir başka önemli şartı, yatay ve dikey bölümlerde alan derinliği farkı eksikliğidir. Bu
gereklilik DS saçları yerine getirmek için [52] objektif diyafram iris elips şeklini ayarlamak için önerdi.
Ancak, deneyim ve eliptik bir delik ile üniforma irisi imalat hesaplama yöntemlerinin eksikliği, ancak 2003
yılında A. Funakoshi ve IB Movchan [269] tarafından engellenmektedir, bu fikrin pratik gerçekleşme
böyle bir diyafram hesaplama yöntemini önerdi.
Zaten iyi bir görüntü kalitesi ile objektif bir düzenlemesinde, bu gereksinimi karşılamak için ayarlanmış
açıklık 6.9 mm'lik bir boyutu olan elips ve 3.75 mm semiaxes. Görev eliptik açıklık alıcı yuvarlak şeklini
saçılma kırılma noktaları elde etmesini sağlar. Bu durumda, iki karşılıklı olarak dik enine kesitlerde kesim
frekansı ile aynı değere sahiptir. Sonuç şek.42 gösterilmiştir anamorfik lens düzenlemesini
hesaplanmıştır. Lensin başlıca özellikleri: / / eq = 21.04 mm; / W = 29,0 mm; 2 (Oi = 52 °; 2sots = 23 °;... D
/ f = 1/2, 2 paraxial tasarım parametreleri ve lens özellikleri tablolarda gösterilmektedir Ve Tablo 1 Ek B.
2 128 mm uzunluğu ve maksimum ışık birinci lens boyutu 54 x 32 mm'dir.
101
Incir. . 42. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde. . 0.4 (Şekil
12 Ek B) Yukarıdaki Maksimum objektif bozulma hesaplanır -1 - Hesaplanan objektif 50 mm görüntü
kalitesi için gereksinimi "eksenel alan noktası için 1 kontrast 0.8 ve tüm off-eksen alan noktaları karşılar
,% 11 (Şekil 13 Ek B). chromatism pozisyon 12 mm (Şekil 14 Ek B) 'dir. saçılma Noktalar Şekil. 15 Ek B'de
verilmiştir.
Olmadan optik sistemin geçirgenliği aşağıdaki sonuçlara yaklaşık% 30 grafiğinde (Şekil 16 Ek B)
dayanarak (Şekil 16 Ek B) kapsar: Birincisi, gerekli aydınlatma optik lens yüzeyleri ve ikinci - kenarlara
merkezden iletim değişikliği hemen oluşmaz, biz aynı oran korunmuş ve aydınlanma bekleyebilirsiniz.
Optik cihaz üzerinden hafif geçen kaybı t [259] kapasitesini hesaplamak için yaklaşık formülden
hesaplanabilir:
r = 0,96 i-0, 95/-0, 98mi-0, 99m2-0, 995m3-0 99 '/ -0,94 J'-0 0 ,8552-98?' (68)
k nereye - hava yoluyla yüzeyleri kaplanmış - CZK ;/ - hava yoluyla yüzeyleri kaplanmış - çakmaktaşı; mi tek katmanlı kaplanmış yüzeylerin sayısı; sonra - çift katlı kaplanmış yüzeyler dahil; TK - Üç katlı
kaplanmış yüzeylerin sayısı; d - cm cam optik bileşenler toplam inme eksenel kiriş; S / - gümüş yansıtıcı
yüzeylerin sayısı; . Y? - Alüminyumlaştırılmış yansıtıcı yüzeylerin sayısı; S3-gümüş veya aydınlanmış
alüminize yansıtıcı yüzeylerin sayısı.
Formül (68) aydınlanma katsayısı bant genişliği lens olmadan (= 0.36 r) Zemax programda tanımlanan
değerlere yakındır ve iki katmanlı bir aydınlanma az tüm bağlanmamış yüzeyler (r = 0.77) gerektirir çıktı
için.
102
Matrix ışınları açılardan CMOS alıcı iyi dönüşüm kaliteli ışık çıkışı sağlar az 13 derece, en düşer. Ayrıca, bir
çalışma, küçük bir organizasyon çekim mesafeleri ile gerçekleştirilmiştir. Yüksek görüntü kalitesi kadar 10
m Focus mesafede nesneler için lens refocusing Şek hareketini organize olmadan korunur. Sistemin
uzunluğu şemaları anamorfik memesi göre optik sistemi ile bu tür bir avantaj gösterir, hemen hemen
sabit kalır, burada silindir 41, bir bileşen. Objektif odaklı distorsiyon -1.11 'den% -1.04% azalır. (Tablo 3
Ek B). Ayrıca% 0,84 (Tablo 3 Ek B) içinde seçilen nokta için merkezi ve off-eksen alan hem de değişmezliği
anamorphosis oranını refocusing sağlanmaktadır. En iyi örneklerinde anamorphosis kısa mesafelerde
konusu sapma anamorphic ekleri ±% 5 ulaşır [55].
Ayrıca, bir çalışma torik yüzeyleri kullanarak görüntü kalitesini artırmak için fırsat yapılmıştır.
Değişkenleri ve adımlar olarak ayarlanmış, yukarıda tarif lensin silindirik lenslerin düz yüzeylerin her yarı
çapları için birkaç optimizasyon olmuştur.
Bunun bir sonucu olarak, küre şeklinde, torik ve silindirik yüzeylerin oluşturduğu anamorfik lens
hesaplanan optik düzeni Şekil Ek B 'de gösterilmiştir. 17. Tasarım parametreleri ve paraxial lens
özellikleri Tablo l'de sunulmaktadır. Ve Tablo 4. 5 Ek B. Çalışma -0.5% (Şekil 18, Ek B) ve görüntü (Şekil
19, 20, Ek B) eğrilik artık bozulma değerini azaltmak mümkün bulundu. 50 mm de alanın eksenel
noktasına * 1 kontrast 0.55 ve tüm eksen-dışı alan nokta 0,32 (Şekil 21, Ek B) dir. Ancak kalite yedek torik
silindirik yüzeylerin önemli bir gelişme tespit edilmiştir.
4.3.2. Anamorfik projeksiyon lensleri
Sinema projeksiyon lensleri ters hesaplanmıştır. Temel özelliklerini ve yeni minyatür projeksiyon
anamorfik lensler geliştirilmiştir boyutlu hesaplama yöntemlerinin hesaplanması önerilen yöntemin
temelinde.
Eksenel simetrik küresel lens parçası olarak f'i = 64,6 mm / 'gerekli odak uzunlukları ölçeklendiği, [268]
seçilir? = 25 ° 10 'lik bir açı alanı ile 89 mm.
103
- Fz ~ 89 mm, 80 mm = a'3 J = 64.6 mm, TPG: Program Zemax anamorfik lens aşağıdaki parametreleri ile
dikkate asıl uçakların konumunu alarak kurulmuştur başlatmak için nesnenin dikey yönde bir silindirik
bileşenler paralel oluşturur lens, / / = -267,85 mm, fs - 297,99 mm ve eksenel mesafe
bileşenleri arasındaki / c / = 3.0 mm, do - 6,4 mm, D / f = 1/3. Anamorfik mercek tek bir düz-içbükey
silindirik lens, küresel lens ve çok bileşenli bir tek dışbükey silindirik lens oluşur. Bugüne kadar, tüm
dijital projektörler üç RGB monokrom modülasyon matris, kutuplaştırıcı ve dichroic prizma var. Bu
nedenle, anamorfik lens sapmaları hesaplama aşamasında bir optik devre iki prizmatik bileşeni tanıttı.
Daha fazla analiz lens benzer hesaplama sinema anamorfik lens yöntemine göre gerçekleştirilmiştir.
Sadece optimizasyon parametrelerinde ilk aşaması lens, lens kalınlığı, eksenel mesafe ve bazı asferik
yüzey katsayılarının tüm yüzeylerin yarıçapları belirtildi. Ayrıca küme operatörleri lens kalınlığı, hava
boşlukları ve asferik katsayıları değişen üzerindeki kısıtlamaları belirterek. Optimizasyon işlemi otomatik
olarak ayarlanır dizini pencere camı LZOS gelen işaretler.
Objektif açıklık diyafram üzerinden iki karşılıklı dik bölümleri bu alanda aynı derinliği elde etmek için,
semiaxes 8.6 mm bir boyut ve 5.6 mm ile elips şekli belirlenmiştir.
Incir. . Birbirine dik iki bölümlerde tersten 43 optik şeması anamorfik lens: a) yatay; b) bir sonucu olarak,
Şekil 43 temsil edilir tersinde dikey çıkıntı anamorfik lens hesaplanmıştır. Lensin başlıca özellikleri: fj3K =
64,6 mm; 7 / / e = 89mm; 2yu1 = 25 ° 10 '; 2yuts = 10 ° 52 '; D / f = 1/3. Tasarım parametreleri ve paraxial
lens özellikleri Tablo gösterilmektedir. Ve Tablo 6. 7
104
Prizmalar ile Ek C. Uzunluk sistemi 242 mm olup, birinci ışık objektifin maksimum boyut 66 x 44 mm'dir.
Görüntü kalitesini değerlendirmek için kriter alan modülasyon matris içinde kontrast aktarım işlevi.
Bütün sinema görüntü kalitesi sürecinin aşamaları bozulmadığı olduğu için, 50 mm ortalama oran "Buna
karşılık 0.4 'ten büyük olmalıdır. Bilgisayarlı lens 50 mm bu gereksinimi karşılamaktadır" alanın eksenel
noktasına 1 kontrast 0.49 ve 0,4 (Şekil 22 Ek B) Yukarıda - tüm off-eksen alan noktaları için. Bozulma en
büyük değeri,% 1-2 geçmemelidir. Distorsionnoe hesaplanan bozulma lens -0.26% (Şekil 23, Ek B). Alanın
etrafındaki saçılma noktalar boyutları ve şekli, Ek B Şekil l'de verilmiştir. 24.
Yaklaşık% 30 (Şekil 25, Ek B) bir kaplama olmadan optik sistemin geçirgenliği. Formül (68) bant genişliği
aydınlanma katsayısı lens (t = 0.3) olmadan ve aydınlanma olmayan lens (r = 0.74), tüm bağlanmamış
yüzeyleri prizmatik bileşenlerin yüzeyleri en az üç katmanlı bir aydınlanma gerektirir ortaya çıktı.
Film anamorfik objektif ders yönlendirmek için ayarlanır ve ana özellikleri güncellendi için tasarlanmıştır.
Yatay bölüm /? / 0 "x = -696,4, -505,7 ve dikey RTSOP = x lineer bir artış. Yatay ve dikey yönlerde ekranda
görüntü, boyutları 20,1 m ve 8,55 m Şekil l'de bulunmaktadır. 26 Ek B şekil ve tüm alanın üzerinde
saçılma noktalar boyutunu sağlar. Yüksek kalitede projeksiyon görüntüleri koşullarının bir nesne ayırt
pixel yapısı vardır. Açısal bir çözünürlük sınırı gözlerle = formül (42) kullanılarak bir ekranda görüntünün
1 dakika miktarı, 4.97 mm'dir. Bu nedenle, yansıtılan görüntü piksel, belirli bir değerden daha fazla
olmalıdır. Bu nedenle, hesaplanan lens tek piksel bir ekranı üzerinde üretilen görüntü simüle etmek için
kullanıldı. 3.7 mm (Şekil 28, Ek B), dikey eksen dışı noktası için - - ekranın merkezinde ve görüntünün 6.8
mikron boyutundaki piksel boyutu yatay eksen dışı puan için 2,8 mm (Şekil 27, Ek B) olduğunda, 3 2 mm
(Şekil 29 Ek B) ve alanın diyagonal boyunca off-eksen noktaları - 3.6 mm (Şekil 30 Ek B). Sonuç olarak,
film için tasarlanmış lens görüntü kalitesi ve "1 ,4 altında olabilir frekansında 50 mm lens kısmının
kontrast için gereksinimleri karşılar.
105
89 mm, a'e - 60 - fjDK = 64,6 mm, fihK ~ fi: Program Zemax anamorfik objektif dikkate aşağıdaki
parametreleri ile temel uçakların konumunu alarak kurulmuştur başlatmak için nesnenin yatay yönde bir
silindirik bileşenler paralel oluşturur lens, mm, fi = 329,95 mm, fs --- 206,49 mm ve J / = 9,37 MM, di
bileşenleri arasındaki eksenel mesafeleri = 1,5 mm, D / f'-\ / 4. Anamorfik mercek tek bir düz-dışbükey
silindirik lens, küresel lens ve çoklu tek-konkav silindirik lens oluşur. Optik düzeni anamorfik lens da iki
prizmatik bileşeni tanıttı.
Daha ileri bir analiz, yukarıda tarif edilen projeksiyon anamorfik lens hesaplanmasına benzer lens
yöntemine göre gerçekleştirilmiştir. Sonuç olarak, lensin Şekil 31 Ek B. Ana özellikleri temsil edilmektedir
ters, hesaplanan projeksiyon anamorfik objektif: FHK = 64,6 mm; / / I "= 89mm; 2coi = 25 ° 10 '; 2a> u =
10 ° 52 '; D / f = 1/4. Tasarım parametreleri ve paraxial lens özellikleri Tablo gösterilmektedir. Ve Tablo 8.
Prizma 9 Ek B. Uzunluk 207 mm olup, birinci ışık objektifin maksimum boyut 80 x 60 mm'dir. (Uzay
modüle matrisinde) ters sadece (W [= 12 ° 35 ', a = 0 °) ile eksenel ve off-eksen alan noktalı alan nokta
görüntü kalitesi gerekli projeksiyon merceği yerine getirmek için tasarlanmış lens. 50 mm "1 objektif
eksenel alan noktasında 0.79 bir kontrast vardır (Ek B Şekil. 32..). Eksen noktasının yüksek kaliteli,
off-eksen noktası asansör kalite göreceli açıklık kalitesini artmaz düşürülmesi. Başarısız unutulmamalıdır
görüntü. Bu temel düzeni anamorfik lens hesaplama seçmek için tavsiye olmadığı sonucuna varılabilir.
Bölüm 4 Sonuçlar
Silindirik parçaların paralel jeneratörler ile tanımlanması ve çalışmalar temel optik devre anamorfik
sistemler. BN Begunova formüllerle silindirik parçaların paralel jeneratörler ile anamorfik lens genel
ilişkilerin çalışma, bu sistem ve arka her zaman aralığının uzunluğu, yeni elde tespit edilmiştir. Sonuç
olarak, bugüne kadar gelişmesi için referans koşullarını tanımlanmış olan istenen uzunluk ve arka
segment, optik sistemin hesaplanması haline
106
zaman alıcı nedeniyle set parametrelerin seçimi süreci. Bu nedenle, yeni yöntemler silindirik parçaların
paralel jeneratörlerle boyutlu hesaplama anamorfik lensler geliştirilmiştir. Sistem kuvvetlerin optik
bileşenlerin belirlenmesi için ilişkiler. Iki seçenek anamorfik lens tasarım parametrelerinin bağımlılığı. Bu
belgede, sıfırdan fo küresel bileşenin odak uzunluğuna aralığında kademeli bir firar A'B yalan izin
verilebilir değerleri. Sistemin uzunluğu küresel bir bileşenin odak mesafeden daha az olamaz. Anamorfik
lens birimi (Opsiyon 1) daha anamorphosis yapıya sahip olacak zaman - birinci bileşen, ikinci ve üçüncü
pozitif negatif. Optik sistem içinde birden daha anamorphosis oranı yüksek olduğunda, birinci ve ikinci
bileşenler pozitif ve üçüncü negatif olacaktır. Az bir anamorphosis anamorfik lens ile (seçenek 2) inşa
edilecek - birinci ve ikinci bileşenler, üçüncü negatif olumlu. Birden daha anamorphosis oranı yüksek
olduğunda, optik sistemin ilk bileşeni negatif ve ikinci ve üçüncü pozitiftir. Gelişmiş teknikleri ile
anamorphosis daha yüksek bir katsayı ile anamorfik lens hesaplanabilir. Önerilen yöntem temelinde
küresel ve silindirik yüzeylerin oluşan küçük bir filme yeni anamorfik lens geliştirdi. Ayrıca, bir çalışma,
küçük bir organizasyon çekim mesafeleri ile gerçekleştirilmiştir. Odaklama sistemi uzunluğu ile silindir
bileşenlerinin hareketini düzenleme hemen hemen sabit kalır. Ayrıca seçilen nokta için merkezi ve
off-eksen alan hem de değişmezliği anamorphosis oranını refocusing sağlanmaktadır. Torik yüzeyleri
kullanarak görüntü kalitesini artırmak için ek araştırma olanakları o artık bozulma ve görüntünün eğrilik
değerini azaltmak mümkün olduğunu göstermiştir. Ancak kalite yedek torik silindirik yüzeylerin önemli
bir gelişme tespit edilmiştir. Temelinde önerilen yöntemler, yeni minyatür projeksiyon anamorfik lens
geliştirdi. Oluşturan silindir bileşenleri nesnenin yatay yöne paralel optik temel şeması anamorfik lens
hesaplamak seçmek tavsiye edilmez.
107
Bölüm 5. Dik bir şekilde silindirik parçalar ile anamorfik lensler
5.1. Temel planları anamorfik optik sistemler
Karşılıklı dikey silindir bileşenlerinin kullanımına dayanan temel bileşim düzenleri için diğer bir yaklaşım.
Ayrıca üç temel çözüm mümkündür. İlk olarak, ağızlık silindirik afokalı (AN), küresel lensin (Şekil 44) daha
önce ayarlanmış iken.
Incir. 44. Lens, ikinci kararın önüne yerleştirilen temel optik devreler küresel anamorfik lens takma
zaman küresel lens (Şekil 45) sonra yüklediğiniz anamorfik eki. AN Cf. Cf, vol. /
Incir. 45. Başlıca optik devreler küresel anamorfik lens takma yüklü objektif lens 108 sonra
Üçüncü çözüm uygulanabilir anamorfik lens yalnız silindirik parçalar (Şekil 46a) veya küresel ve silindirik
bileşenler ya olduğunu. Silindirik bileşenleri, iki küresel (Şekil 46 b) arasında yer alan olabilir, ya da
küresel bir bileşen etrafında (Şekil 46 c, d, e, f). Birinci silindirik kısmının Jeneratör dik olabilir ya da
nesnenin yatay bölümüne paralel olabilir.
Incir. 46. Ileri araştırmalar için temel optik devreler anamorfik lens optik temel şemaları anamorfik
lensler seçilir.
5.2. Boyutlu hesaplama
Anamorfik lens spherocylindrical ikinci düzenlemesini göz önünde bulundurun. Şekil l'de gösterilen ince
bileşenden oluşan bu tür bir sistem,. 47. Burada küresel lens odak uzaklığı / ^ karşılıklı dik silindirik
mercekler [46] oluşturan, iki silindirik odak / '/ ve /' ın arasında yer alır.
H'I
Fig.47. Silindirik mercekler karşılıklı dik 109 oluşturan optik şeması spherocylindrical objektif
Bölüm / (dikey) işletim ikinci ve üçüncü bileşenleri ve bölüm II (yatay) - birinci ve ikinci. Bu nedenle, her
bölümde denk odak uzaklığı özdeş değildir ve bunların oranı katsayısı anamorphoses [46] olup:
* ^. (69)
Optik bileşenlerin (70) yetkileri ve (71) bölüm II ve kesiti / için arasındaki bu işaretleyici sistem koydu
oranı hesaplama temeli - (72) ve (73) [46]:
(70) (72)
F2 + F3-FG F ^ FZ (73) burada bölümünde / mercek F/-- optik güç; FC - bölümünde lensin optik güç
II; a] - resim düzlemine küresel lens mesafe.
Hesaplarken anamorfik lens eşdeğeri odak ayarlanır
iki bölüm / '/ /' #, küresel bir lensin odak uzunluğu / 'in mesafeleri? ve görüntü düzlemi A'u için küresel
mercekten mesafe.
Anamorfik mercek spherocylindrical anamorphosis faktörü A = 0.5 / define hesaplamak için "/ = 100 mm
/ '/ / = 50 mm ve f2 değerleri ve'" olacak
olası çözümler kapsamını belirlemek için değişiyordu. Eğer bu küresel elemanı / 'odak uzunluğunu
değiştirmek, güçleri ve F /' ilk bileşenin optik güç bileşenleri arasındaki mesafelerin optik bileşenlerin
bağımlılığı dikkate? ve sürekli de A'u 51 mm =. Üçüncü bileşen FZ Optik güç kökeni mola fonksiyonu F /
(Şekil 48) ilk elemanının optik gücü karmaşık bir bağımlılığı vardır. Mevcut uygulamada, optik devresi,
her iki silindir bileşenlerinin optik güç aynı işaret olacaktır.
Yazılım
FzhYu3, dgpr
'BU
} I -. <»0,0 b-6m
/
1 0 Q2 f, x O, D
Fig.48. Birinci bileşen (F) optik gücüne optik güç (F3) grafiği küresel bileşen (Şekil 49), optik gücün optik
güçleri silindirik elemanların bağımlılığı analiz. Birinci bileşenin, ikinci optik güç kuvvet doğrusal
bağımlılığı vardır. Birinci ve üçüncü optik gücünün optik gücünün ikinci bileşenin negatif değerler için
pozitif olacaktır. F ^ pozitif değerleri için 10 x 0.02 "3 diyoptri diğer bileşenlerin optik gücü pozitif
değerlere sahiptir. Bu alanda iki olasılık spherocylindrical lens tasarımı vardır. Pozitif değerler F2> 0,02
x10" diyoptriden birinci ve üçüncü bileşenleri negatif. Bununla birlikte, F aralığında ^ -0.1 bileşenleri di
ve U2 arasındaki x 10 x 10-0,02 dioptri mesafe negatif değerler (Şekil 50) sahiptir.
ŞEKİL 49'da. Ikinci bileşenin optik gücünün optik bileşenler kuvvetleri {F ^ ve F3) grafiği (F2)
ŞEKİL 50'nin. Eksenel mesafeleri grafiği (SO, d2), ikinci bileşen (F2) 'nin optik gücünden Böylece
spherocylindrical anamorphoses faktörüyle anamorfik lens 0,5 pozitif küresel bileşeni olan arasında iki
olumsuz silindirik parçalar, oluşacaktır.
Bu sistemin toplam boyutunu tahmin etmek için, göz önünde
Bağlı olarak eksenel mesafeleri dj ve a'n gelen DfE. Bu durumda, 80 mm'ye eşit küresel bileşenin odak
uzaklığı tanımlamak ve değerler a'n değişir. Bu bağımlılıklarını Grafikler Fig.51 gösterilen ve.
-501 Ve b Fig.51. Arka segment (a'ts) karşı çizilen: a) eksenel mesafeleri (di ve d2); arasında birinci ve
ikinci parçalar arasında dj) Uzaklık ve mesafe | b) ikinci bölümü (a 'posterior segment
ikinci ve üçüncü ^ değerler bir '"az 50 mm pozitif değerlere sahip olacaktır
(Şekil 51 a). Mesafe a '"eksenel mesafe di negatif olduğunda
değer. Arasındaki eksenel mesafe 80 ila 100 mm arasında olan değerleri, A '"nin aralığında
bileşenler pozitif değerlere sahip olacaktır. Ancak, geriye, bir ikinci segmentinde
bölüm pozitif değerler alır sadece bir '"> 80 mm (Şekil 51.6).
112
Bu yapı, birinci lens hesaplanması ve üçüncü silindirik bir mercek ile
aynı işareti optik gücüne sahip olmalıdır. Birinci ve ikinci arasındaki mesafe
ikinci ve üçüncü S1G arasında bileşenleri di ve mesafe 80 ila 100 mm arasında değerler pozitif değerler
A'u olacaktır.
Zemax optik programında hesaplama kontrol etmek paraxial ayarlanmış olan
anamorfik lens spherocylindrical keşfetmek için alan seçenekleri
anamorphosis 0.5 oranı ve 50 mm bir odak uzaklığı.
Silindirik lensler olan jeneratörler ile optik sistem
birbirine dik, ilk olarak eşdeğer bir odak uzunluğuna sahiptir
bölüm / V = 100 mm, ikinci / '/ / = 50 mm. Küresel odak uzunluğunu ayarlayın
bileşen / '? - 80 mm ve görüntü düzlemi A'u = 85 mm küresel kısmından mesafe. Formüllerle (70) - (73)
biz optik güç silindirik bileşenler F / = -0,0013 x 103 dioptridir FZ ~ -0.0 \ x 103 dioptri ve eksenel
mesafeler di = 560 mm bulabilirsiniz. d2 = 60 mm. Hesaplanan optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir.
52. Iki bölüme sistemin odak uzunluğu, belirtilen değerlere karşılık gelir.
Optik sistem L uzunluğu, - iki 645 mm ve görüntü düzlemine olan mesafe
25 mm 'ye eşit bölümleri.
c - b ve Fig.52. Jeneratörleri birbirine dik olan silindirik lens ile optik düzeni spherocylindrical anamorfik
lens: a) oryantasyon Y - Z, F = 100,0 mm; b) X oryantasyon - Z, F '= 50,0 mm. Bölümlerden biri 50 mm ve
katsayısı 0.5 anamorphosis bir odak uzunluğuna sahip Begunova formül [46] ile bu tasarımın boyutlu
anamorfik lens araştırma ve hesaplanması sonucunda, bu belirtilmemişse gibi sistemin uzunluğu, her
zaman yeni bir elde edilir olduğu ortaya çıktı boyutlu hesaplama adım ve kompakt lens hesaplamak
zordur. Sonuç olarak, küçük ölçekli anamorfik lens hesaplama nedeniyle ayarlanan parametrelerin seçimi
bir zaman alıcı bir süreç haline. DAN
5.2.1. Optik temel devrenin bir birinci düzenlemesi
Bu küresel bileşen iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer edildiği boyutlu anamorfik lens
spherocylindrical hesaplama aşamasında gerekli koşulları karşılıklı dik yönde yönlendirilmiştir tanıtmak.
Oranı ile ifade edilen, d2 L = dl + d2 + a'I ve Anamorfoz durumuna eşit yatay ve dikey kesitte tüm
sistemin eşit uzunluğa - iki karşılıklı dik bölümde bu anamorfik lens kombine görüntü düzlemlerinin
çalışması için gerekli koşullar = a'n] ifadeler tarif ve (69).
düşey kesit
Oi
t=0
merhaba
= 0 ve /
TL2
di
**
t »2"-J
FZ, A
H'I
d2
az = T ~ T
a't
FKK L *.
yatay kesit
FZ = 0
Incir. 53.. Üç lens uzunluğunun dikey bölümünde, iki karşılıklı olarak dik bölümden (isteğe bağlı 1) 'de, üç
ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni mesafeler di, di-ve a \' (Şekil 53) toplamıdır. Nerede \ - son
arka ana noktasından mesafe
dikey bölümünde bir nokta görüntüye aktif madde. L yatay bölümünde, mesafelerin di ve a'n toplamıdır.
- A'j dx = L-a'n, (74) d2 = a'n: Bu yola çıkarak, eksenel mesafelerin hesaplanması için aşağıdaki formül
edinin. (75) 114
Incir. 53, bir dikey kesit, ikinci ve üçüncü kısımları, yatay bir kesit görünüşüdür, burada, lensin optik
diyagramını göstermektedir - birinci ve ikinci. Bu nedenle, her bir lens kısmı geçerlidir ancak iki parça ve
dikey ve yatay bölümünde daha sonra eşdeğer optik güç sırasıyla:
Fm = F2 + ^ 2-FZ-F2-FL (76) F / dk = F1 + F2-^-F,-F2. (77), söz konusu etkin terkip maddesi düzlemine
geçen mesafeyi bulmak
Iki karşılıklı dik bölümden a 've' görüntüler. " Şekil itibaren. 53 gösterir ki
dikey kesit a'da, = h, / tga ^ ve ikinci bölüm a'n = h2/tga? i. A / = 0 ve benimsemek
hi = 1 ve (55) ile tanımlanır ve (56) iki bölümden ve paraksiyel açıları, 2, RNaz'ın ve ilk paraksiyel ray
yüksekliği merhaba, biz 1 elde - F2 * d2 F, UK (78) _1-F - TL / * 11 = a'n G1 '* (79) F / / e * görüntü
düzlemi ve sistemin uzunluğunu birleştirme durumu yazılabilir: 1 - F2y 2 _ 1 - F, <^ <80> F / f F / / F 1-F
<*. '1-T-42 "1" L = dx + d2 + 2 ^ .. (81) F / AT Substituting denklem (76), (77), (80) ve (81) eksenel
mesafelerde (74) ifadesi ile ( 75) ve denklemler sistemi çözme, sürekli olarak bu birinci, ikinci ve üçüncü
bileşen ve dikey bölümünde, arka bölümün optik gücü:
(85)
115
Hesaplanması için iki karşılıklı olarak dik bölümlerdeki lensin eşdeğer optik gücü belirlemek için gerekli
olan F] w ve Ftszk ve görüntü a'n ve sonra ardışık olarak optik sistemin L. istenilen uzunluğa merceğinden
Formül (82) - (85) ve (74), (75), arka kısmında bir optik kuvvet bileşenleri
İkinci eksen kısmı ve lens bileşenleri arasındaki mesafe.
21,04 mm ve dikey kesit / c-fo - - 29 mm Biz yatay kesit fi3K eşdeğer odak uzunluğu hesaplama
anamorfik lens örnek olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki
ilişkiyi araştırmak. A anamorphosis oranı - Formül (69) 'e göre 0,725. Optik sistem, L = 100 mm uzunluğu
varsayalım.
A'n optik sisteminin parametrelerinin bağlı olarak değişti dikkate
değerler, 0 ile 50 mm arasında değişir. Eksenel mesafe di doğrusal bağımlılığı vardır
(Şekil 54 a). 21.04 <A'u <29 mm eksenel mesafe değerleri için ve bir 'arka bölümüne yapılacak
negatif bir değer alır. Sonuç olarak, optik sistemi hesaplanırken
21,04 29 mm aralığında bir '"tercih edilmelidir.
Ve Şek. . 54 posterior segmentte (a'm) karşı çizilen: a) eksenel mesafeleri (di, d2); b) optik kuvveti
bileşenleri (F F2, F3) Optik güç bileşenleri, karmaşık bir bağımlılık (Şekil 54 b) var. Bu durumda, kabul
edilebilir değerler için, birinci ve üçüncü bileşenden A'u optik yetkileri
negatif değerler, ve F? pozitif. A'n zaman - 28.53 mm optik güçler
Birinci ve üçüncü bileşenleri eşit-0, 005 x 10 dioptri vardır. Parametreler L. optik sistemin uzunluğuna
bağlı olarak ne kadar dikkate
Görüntü düzlemine üçüncü bileşen mesafe ve '", eşit 27 mm almak
ve L değerler, 0 ile 200 mm arasında değişir. Bunun bir sonucu olarak, eksenel
mesafe di ve a '"(Şekil 55 a) sistemin uzunluğuna doğrusal bağlıdır. L değerlerinin zaman
0'dan 27 mm mesafe dj kadar negatif değerler var. 116
Sonuç olarak, optik sisteminin uzunluğu ayar noktası A'u arka bölümüne göre daha büyük olmalıdır. L
değerlerinin bu çalışma aralığı, birinci ve üçüncü parçalar negatif optik güçleri ve ikinci pozitif (Şekil 55 b)
vardır.
Ve Şek. 55 sistemi (L) uzunluğuna bağlı olarak Grafikler: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti
bileşenleri (F-t, F2, FZ) mercek spherocylindrical anamorphosis katsayı değerlerinin parametrelerinin
bağımlılığını analiz. Değişken parametreleri znacheniya/7EK atayın. ve sürekli A'u = 35 mm, L = 100 mm /
'CEC ile ilişki (69) ile bağlanır anamorphosis katsayısı. Sistemleri için sınır koşulu teknik olarak mümkün
olan tüm seçenekleri aralığı ve arka segment sıfırdan büyük değerlere sahip bir durumdur. 1 ila 35 mm
yatay bölümde uzun odak uzunluklarında pozitif değerler 1'e düşüş anamorphosis katsayı değerleri
değişti ve fj0K> 35 mm sadece az 1 anamorphosis bir faktör (Şekil 1 Ek D) ile gerçekleştirilebilir. O [3K,
daha fazla anamorphosis lensin değeri olacaktır, yatay bölüm f odak eşdeğer uzunluğundan daha azdır.
Bu oran birlik anamorphosis çözelti üç pozitif bileşenler ya da sistem, birinci ve üçüncü parçalar pozitif
bir optik güce sahip olduğu ve ikinci negatif (Şekil 2 Ek D) sahip bir optik sistem daha büyük olduğu
zaman.
117
5.2.2. Optik temel devrenin ikinci bir düzenlemesi
Dikey bölümünde bir birinci ve ikinci bileşenlerin çalıştırılması sırasında artık sistemin ikinci bir
düzenlemesini göz önünde ve yatay bölüm içinde - ikinci ve üçüncü (Şekil 56).
Dikey kesit FZ = 0
yatay kesit
Incir. Birbirine dik iki bölümlerde üç ince bileşenden 56. Anamorfoz lens optik şeması (seçenek 2)
Dikey bölümünde, birinci uygulamada olduğu gibi, üç yol uzunluğu
Lens mesafelerin di toplamı ve bir 'dir. L yatay bölümünde
mesafeler d \ toplamı, d2 ve a '"(Şekil 56) ile tespit edilmiştir. Ve arasındaki boşluk
bileşenleri formüllerle hesaplanır:
dx = L-a'j, (86) d2 = a \-a, II. (87)
Benzer şekilde yatay çapraz birinci, ikinci ve üçüncü bileşenleri ve posterior segment optik güçleri
belirlemek için elde edilen formüller birinci düzenlemesine
"F / Ab";-to-, ^) ^ + Fk-1 'birbirine dik iki bölümden F / eq ve Ftsek yanı sıra optik bir \ ve istenen
uzunlukta görüntüye lens mesafe içinde lensin eşdeğer optik gücünü hesaplamak için ayarlanmış
olmalıdır L. Sonra sistem sekans
formüller (88) - (91) ve (86), (87) bütün parametreler spherocylindrical lens vardır. Biz yatay bölümünde
fi3K = 21,04 mm ve dikey kesit fu eşdeğer odak uzunluğu hesaplama anamorfik lens = / bir örnek olası
çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak? = 29
mm. A anamorphosis oranı - Formül (69) 'e göre 0,725. Biz, optik sistem L = 100 mm'lik bir uzunluğa
sahiptir.
Değişmiş bir \ optik sistem parametrelerinin bağımlılığı dikkate
değerler, 0 ile 50 mm arasında değişir. Eksenel mesafe di doğrusal bağımlılığı vardır
(Şekil 57 a). 21,04 değerleri için <a] <29 mm eksenel mesafe di ve arka segmenti A'u
negatif değerler var. Sonuç olarak, optik sistem hesaplanırken gerektiği
21,04 29 mm aralığında bir \ seçin.
dl »-M-d2» ** a'II, L * ^ *
Şekil b 0 a'j, yy, T1! 5S »^ a. Grafikler 57 arka bölümüne bağlı olarak, (a '|): a.) Eksenel mesafe (di, d2);
Geçerli değerler ve üç bileşenden \ optik yetkileri b) optik kuvveti bileşenleri (F ^ F2, FZ)
pozitif değerler (Şekil 57 b). Eğer bir \ = ilk 23.94 mm optik yetki ve
0.023 x 103 dioptriye eşit üçüncü bileşeni. Bir sonraki parametre optik sistemin uzunluğuna bağlı nasıl
dikkate
L. resim düzlemine ve] üçüncü bileşeni eşit mesafede 119 almak
22 mm ve L değerleri 0 ila 200 mm aralığında değişir. Bunun bir sonucu olarak, eksenel
mesafe dj ve \ (Şekil 58 a) sistemin uzunluğuna doğrusal bağlıdır. L değerlerinin zaman
0'dan 22 mm mesafelerde değişen d \ ve di negatif değerler alır.
Sonuç olarak, optik sistemin uzunluğu ayarlanabilir bir değerden daha büyük olmalıdır
ve arka segment.
L değerlerinin bu çalışma aralığı olarak, birinci, ikinci ve üçüncü
bileşenler pozitif optik kuvvetleri (Şekil 58 b) vardır.
Ve Şek. 58 Grafikler sistem uzunluğu (L) göre: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F
F2, F3) anamorphosis katsayısının değerlere bağlı anamorfik lens parametreleri düşünün. Değişken
parametreler ve katsayı değerlerini sürekli A'u = 30 mm, L = 100 mm / 'CEC ile ilişkisi (69) ile bağlanır fj3K
anamorphosis, atayın.
Sistemleri için sınır koşulu teknik olarak mümkün olan tüm seçenekleri aralığı ve arka segmentleri pozitif
değerlere sahip bir durumdur. 1 ila 30 mm, yatay bölümünde daha fazla odak uzunlukları Pozitif değerler
de 1 olarak aşağıya doğru anamorphosis katsayı değerlerinin kaydırılır ve fi3K> 30 mm sadece az 1
anamorphosis bir faktörle (Şekil 3 Ek D) ile elde edilebilir. Bu, yatay kesit fi3K eşdeğer odak
uzunluğundan daha az, daha fazla anamorphosis lenslerin değeri olacaktır.
Birinci ve üçüncü parçalar negatif optik güç, ikinci bir pozitif (Şekil 4 Ek D) sahiptir, bu formülde
anamorphosis oranı bir çözelti, mercek sistemi daha büyük olduğu zaman.
120
Türetilmiş formülleri hesaplanmış ve Zemax paraksiyel optik elemanlar programında parametrelerle
anamorfik lens seçenekleri verilmiştir doğrulamak için:
1) = 29 mm, TPG = 21.04 mm, a'n = 28 mm ve L = 100 mm, / '/ = -217,82 mm, f2 = 25,53 mm
= -151,98 Mm T'z, di = 72 mm, DFE'nin = 7,37 mm; 2) = 29 mm = 21.04 mm Sen, a'ts = 21.3 mm ve L =
100 mm, / '/ = 296.4 mm, f3 = 23,61 mm
T'z = 174.31 mm, di = 78,7 mm, mutlaka = 2,36 mm. Hesaplarken belirtilen optik sistemler eşleşen tüm
seçenekleri ayarlayın
Segment uzunluğu arka ve ayrıca karşılıklı iki görüntü düzleminde eşleşen
dikey bölümler (Şek. 5 ve 6. Ek D).
5.3. Yemek hesaplanan Çekimler anamorfik
Lens
Temel özelliklerini ve küresel ve silindirik yüzeylerin oluşan boyutlu analizini (Opsiyon 1 ve 2) yeni küçük
Filme anamorfik lenslerin geliştirilmesi, belirlenmesi için önerilen yöntemlerin temelinde. Bu bölümde
biz onların hesaplama sırasını ve nihai sonuçlarını düşünün.
5.3.1. Objektifin ilk sürümü
In sistemin birinci ve ikinci kısımlar ve ikinci ve üçüncü bileşenlerinin dikey bölümünde, dikey, yatay
bölümünde silindir bileşenlerinin oluşturulması için temel düzeni anamorfik lens için seçilen.
Ince parçaların paraxial bölgesinde kabul boyutlu optik sistemler hesaplama yöntemlerinde. Bu nedenle,
temel düzlemlerinin gerçek kalınlığı için geçiş bileşenleri dikkate alır.
Bir analog olarak ileri hesaplamalar nesne alan 2W bir odak uzaklığı / = 24.7 mm ve açısal alanda = 82,34
° [270] ile en uygun küresel lens seçildi için. Lens zoom / '= 25.53 mm ölçekli, ve açısal alan 52 dereceye
düşürülür.
Bilgisayar simülasyonu anamorfik lens aynı zamanda optik sistemler Zemax-EE yazılım paketi tasarımı
kullanılarak gerçekleştirildi. Bir başlangıç noktası anamorfik lens ayarlanmış olduğu gibi, hesaba temel
uçakların hükümlerini dikkate alarak
121
çok maddeli bir düzlem içbükey silindirik mercekler içeren
küresel lens ve içbükey düz silindirik lens. Onun parametreler şunlardır: FHK = 29 mm / / / f = 21.04 mm,
ve \ = 20.63 mm / / = -217,82 mm, f2 = 25,53 mm, f3 = -151,98 mm
ve d parçaları arasındaki aralık; = S1G 3.122 mm, = 10.833 mm.
Daha fazla analiz jeneratörleri birbirine paralel olan silindirik lensler ile lens benzer hesaplama sinema
anamorfik lens yöntemine göre gerçekleştirilmiştir. Değişken parametreler iki küresel yüzeylerde lens,
lens kalınlığı, eksenel mesafe ve asferik katsayılarının tüm yüzeylerin yarıçapları belirtildi. Ayrıca küme
operatörleri lens kalınlığı, hava boşlukları ve iki bölümden odak uzunlukları değişen üzerindeki
kısıtlamaları belirterek. Optimizasyon işlemi otomatik olarak ayarlanır dizini pencere camı LZOS gelen
işaretler.
Seçenekler lens Analizi 'küresel aberasyon, koma, astigmat ve üçüncü dereceden lens için düzeltilmiş
yüksek dereceden sapmaları hakim olduğunu gösterdi. Bu nedenle, bir optik mercek diyagramıdır ilave
silindirik lensler tanıtılan - küresel bileşeni bir önce ve bundan sonra da ikinci. Ve değerlendirme işlevi
operatörleri düzeltici bozulma, görüntü, kromatizm eğrilik ve üst düzey sapmaları ekledi. Objektif
optimizasyon sonra iyi kalitede görüntü ulaşılamıyor, küresel bileşenlerin önünde başka silindirik lens
eklendi.
Objektif açıklık diyafram üzerinden iki karşılıklı dik bölümleri bu alanda aynı derinliği elde etmek için
şeklin eliptik semiaxes 5.9 mm ve 4.4 mm ölçülerine ayarlandı.
Incir. . 59. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.
Sonuç olarak, optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir filme anamorfik lens hesaplanmıştır. . 59 lensin
temel özellikleri: fj3K = 29 mm; 122
fihK ~ 21,04 mm; 2coi = 23 °; 2sots = 52 °; D / f '= \ / 3. Tasarım parametreleri ve paraksiyel lens
özellikleri Tablo sırasıyla, Ek D'de verilmiştir. 1 ve Tablo 2. Sistem uzunluğu 138mm olup, birinci ışık
objektifin maksimum boyut 87 x 44 mm'dir. 50 mm "1 objektif eksenel alan noktasına kontrast ve
off-eksen alan noktaları için 0,66 hesaplayıp -. (. Şekil 7 Ek D) alanının diyagonal off-eksen noktası hariç,
yukarıdaki 0.4 Maksimum bozulma - 1.13% (Şekil 8. Ek D). chromatism 49mkm (Şekil 9 Ek D). Şekli ve
alanın çevresinde saçılma noktalar boyutu. 10. Şekil Ek D'de verilmiştir olduğunu.
Olmaksızın optik sistemin geçirgenliği bunun lens ve kenarları hemen oluşmaz merkezden iletiminde
değişiklik, optik yüzeylerin aydınlanma için gerekli olduğu sonucuna varabiliriz bu ila yaklaşık% 25 (Şekil
11 Ek D) Bildiri kapsar. Formül (68) aydınlanma bant genişliği katsayısı r = 0.31 lens olmadan ve üç katlı
bir aydınlanma az tüm bağlanmamış yüzeyler (r = 0.83) gerektirir çıktı için. Paralel silindirik bileşen
ışınlarının açılarda matrisini oluşturan, lens CMOS-matris içindeki ışık huzmesinin dönüşüm iyi bir kalite
garanti fazla 13 derece değil, gibi.
Ayrıca, bir çalışma torik yüzeyleri kullanarak görüntü kalitesini artırmak için fırsat yapılmıştır. Silindirik
lens düz yüzeylerin her yarı çapları için, yukarıda tarif edilen lens değişken olarak ayarlanmış ve adımlar
birkaç optimizasyon olmuştur. Bunun bir sonucu olarak, küre şeklinde, torik ve silindirik yüzeylerin
oluşturduğu anamorfik lens hesaplanan optik düzeni Şekil Ek D'de gösterilmiştir. 12. Tasarım
parametreleri ve paraxial lens özellikleri Tablo l'de sunulmaktadır. Ve Tablo 3. 4 Ek D. Araştırmalar
-0.84% rezidüel bozulma değerini azaltmak mümkündür, (Şekil 13, Ek D) göstermiştir. 50 mm "alanın
eksenel noktasına 1 kontrast 0.7 ve tüm off-eksen alan noktalarında 0.25 (Şekil 14, Ek B) yedek Torik
silindirik yüzeylerin kalitesi. Belirgin düzelme için tespit edilmiştir.
123
5.3.2. Lensin ikinci bir düzenlemesi
Yatay bölümünde davranan anamorfik lens levha,
İkinci ve üçüncü parçalar, ve birinci ve ikinci destek (versiyon 1) gerçekleştirilmiştir
hesaplama Çekimler anamorfik lens (seçenek 1) yöntemine benzer.
Hesaplamalar için BSH küresel lens [268] seçilir. Küresel mercek da oldu
İstediğiniz odak uzaklığı f = 23,61 mm ve açısal alana göre ölçekli
52 ° ye azaltılabilir.
Program Zemax anamorfik lens başlatmak dikkate alınarak kurulmuştur
düz-konveks silindirik bir mercek oluşan temel düzlemlerinin konumu,
Çok bileşenli küresel dışbükey lens ve düz silindirik lens. Parametreler belirtilen Lens: fi3K = 29 mm / PEC
~ 21.04 mm, 0 = 18.94 mm,
fi = 296.403 mm, Y? = Bileşenler arasında di 23.61 mm / j = 174,31 mm ve aralık = 41,31 mm, di = 1,86
mm. Benzer şekilde, değişken parametreleri optimize etmek için lens birinci düzenlemesine lens
yüzeyleri tüm yarıçapları ayarlanmış, lens, iki küresel yüzeyler üzerinde eksenel mesafe ve asferik
katsayılarının kalınlığı. Ayrıca küme operatörleri lens kalınlığı, hava boşlukları ve iki bölümden odak
uzunlukları değişen üzerindeki kısıtlamaları belirterek. Değerlendirme fonksiyonu operatörleri küresel
sapmaları, bozulma, görüntü, astigmatizma, koma, kromatizm eğrilik ve üst düzey sapmaları düzelterek
ekledi. Optimizasyon işlemi otomatik olarak ayarlanır dizini pencere camı LZOS gelen işaretler.
Optimizasyon sonra iyi kalitede görüntü ulaşılamıyor 2 1/4, 5 1/2 ile lensin göreli açıklığı düşürülmüştür.
Objektif açıklık diyafram üzerinden iki karşılıklı dik bölümleri bu alanda aynı derinliği elde etmek için
şeklin eliptik semiaxes 2.5 mm ve 4.4 mm ölçülerine ayarlandı.
Incir. . 60. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.
124
Bunun bir sonucu olarak, hesaplanan anamorfik lens optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir. 60 lensin
temel özellikleri:. / S = 29 mm; / = 21.04 mm RV; 2S0] ° 23 =; 2yup = 52 °; D/f-1/4 5. Tasarım
parametreleri ve paraksiyel lens özellikleri, sırasıyla, Ek D Tablo 5 ve Tablo verilmiştir. 6.Dlina sistemi
120mm olup, ilk lens ışığın maksimum boyut x 28 mm 48 mm dir.
Sadece eksen noktası için görüntü kalitesi için gerekli Filme lensler yerine getirmek için tasarlanmış lens.
50 mm "1 lens (Ek D Şekil. 15..). Eksen noktasının yüksek kaliteli, off-eksen noktası asansör kalite göreceli
açıklık kalitesini artmaz düşürülmesi. Başarısız unutulmamalıdır eksenel alan noktasında 0.7 için bir
kontrast var görüntü. Bu temel düzeni anamorfik lens hesaplama seçmek için tavsiye olmadığı sonucuna
varılabilir.
Bölüm 5 Sonuçlar
Dik bir şekilde silindirik parçalar ile kimlik ve çalışmalar temel optik devreler anamorfik sistemleri.
Karşılıklı olarak dik silindir bileşenleri formül BN Begunova oluşturan anamorfik lens genel ilişkilerin
çalışma, bu sistemin uzunluğu her zaman elde edilir olduğu tespit edilmiştir, yeni, bu adım boyutlu
hesaplanmasında ayarlanmamış gibi. Sonuç olarak, böyle küçük boyutlu optik sistem tasarımı hesaplama
nedeniyle ayarlı parametrelerin seçimi bir zaman alıcı bir süreç haline. Bu nedenle, yeni yöntemler dik
silindirik bileşenlerini oluşturan boyutlu hesaplama anamorfik lensler geliştirilmiştir. Kuvvetler ve
sistemin arka segment optik bileşenlerin belirlenmesi için ilişkiler.
Iki seçenekten tasarım parametrelerinin bağımlılığı
anamorfik lens. O "bu geçerli değerler ve posterior segmentleri 'gösterildi
(Seçenek 1) ve eşdeğer odak aralığında a) (isteğe bağlı 2) lie
mesafeleri. Az bir anamorphosis anamorfik lens solüsyonu ile (Seçenek 1) küresel iki negatif ve pozitif
silindirik bileşenleri ile bir sistemdir. Bu oran bir anamorphoses daha büyük olduğu zaman
125
Çözelti üç pozitif bileşenler ya da sistem, birinci ve üçüncü parçalar pozitif bir optik güce sahip olduğu ve
ikinci negatif bir optik bir sistemdir. Daha az bir çözüm anamorphosis anamorfik lens (isteğe bağlı 2) ile
üç pozitif bileşenlerinin bir sistemdir. Anamorphosis oranı, birinci ve üçüncü parçalar negatif optik gücü,
bir ikinci pozitif sahip olduğu bir çözüm lens sistemi daha büyük olduğu zaman. Çalışmalar bu formüller
anamorphosis büyük değerleriyle anamorfik lens hesaplanabilir olduğunu göstermiştir. Küresel ve
silindirik yüzeylerin oluşan yeni, küçük filme anamorfik lens geliştirilen önerilen yöntemler temelinde.
Torik yüzeyleri kullanarak görüntü kalitesini artırmak için araştırma olanakları yedek torik silindirik
yüzeylerin kalitesinde önemli bir iyileşme tespit edilmiştir gösterdi. Dikey bölümünde bir birinci ve ikinci
bileşenleri çalıştırırken, ve yatay bölüm içinde optik temel devre - ikinci ve üçüncü filtre anamorfik lens
hesaplamak için uygun değildir.
126
Sonuç
Özellikleri Anamorfik sahip optik yüzeyler ve optik temel şemaları 1.. Analizi. 2.. Tam bir dijital sinema
işleminin bileşenlerinin temel özelliklerini hesaplamak için bir yöntem. 3.. Paralel jeneratörlerle boyutlu
hesaplama anamorfik lens Teknikleri önceden belirlenmiş bir oran anamorphosis de bileşenleri silindirik
ve arka segmentin uzunluğu. 4. Prosedürler önceden belirlenmiş oran anamorphosis en dik oluşturan
silindirik parçalar ile boyutlu anamorfik lenslerin hesaplanması için geliştirilen ve arka segment uzunluğu
edildi.
5.. Önerilen yöntemler dayanarak araştırılmış ve küresel ve silindirik yüzeylerde oluşan yeni küçük
Çekimler anamorfik lensler geliştirilmiştir. 6.. Önerilen yöntemler dayanarak araştırılmış ve küresel ve
silindirik yüzeylerde oluşan yeni minyatür projeksiyon anamorfik lensler geliştirilmiştir.
127
Referanslar
. 1 Dijital Sinema [electronic resource] - Erişim modu http://www.dtcinema.ru , ücretsiz. . Elektronik ve
geleneksel sinemanın 2 karşılaştırılması [elektronik kaynak] - Erişim modu http://www.era-tv.ru ,
ücretsiz.
3.. E dijital ve film sinema / / Yayın Sivrisinek VG Perspektifler. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2003 -.
numara 2.. - S. 54-56.
4.. Blokhin, A. Vinokur, M. Elagina HDTV ve sinema / / Yayıncılık. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2005 -.
numara 2.. - 54 - 52 S.. 5.. Komar VG Elektronik dijital sinema tiyatro standart HDTV ve film tiyatro
sinema / / Teknoloji sinema. - 2003 -. numara 2.. . 6 Nevafilm Company [electronic resource] - Erişim
Modu: http://www.digitalcinema.ru , ücretsiz. - Dijital sinema hakkında bilmek istediğiniz her şey. - Jaz.
rus. 7. Nickanorov I. Dijital Sinema / / Yayıncılık. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2003 -. numara 2.-S.
57-60.
8. DCI Dijital Sinema Sistemi Özellikleri. Sürüm 1.2. 07.03.2008. / / Makinist / Yeni Filmler 9. Sevenfold B.
STC "Sinemada Modern teknolojiler". - 2006 -. numara 6.. - Pp 13-19.. 10 MT9R401 [Elektronik kaynak] Erişim Modu:. http://download.micron.com , ücretsiz. . 11 4-megapiksel CMOS Aktif-Pixel Dijital
Görüntü Algılayıcı [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.fastvideo.ru , ücretsiz. . 12.
IMX017CQE [Elektronik kaynak] - Erişim modu http://www.sony.net , ücretsiz. . 13. IMX032CQR
[Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz. . 14. ICX252AQF [Elektronik kaynak] Erişim Modu: http://www.datasheetcatalog.org , ücretsiz. . 15. ICX406AQ (birincil renk, DIP) [Elektronik
kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz.
. 16. ICX432DQF [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.datasheetcatalog.org , ücretsiz. . 17.
Fontaine R. Sony IMX061 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.chipworks.com , ücretsiz.
128
. 18. Yayın & Profesyonel Görüntü Yönetmeni [Elektronik kaynak] - Erişim Modu:
http://www.altasens.com , ücretsiz. . 19. Dynamax 35 Ultra [Elektronik kaynak] - Erişim Modu:
http://www.panavisionimaging.com , ücretsiz. 20. Sontheimer AV Dijital micromirror cihazı (DMD)
menteşe bellek ömür boyu güvenilirlik modellemesi / / Uluslararası Güvenirlik Bildiriler. IEEE. 40. Yıllık
Uluslararası Güvenilirlik Fizik Sempozyumu, Dallas, Texas, - 2002.-Katalog 02CH37320. - P. 118-121. 21.
Dudley D., Duncan W., Slaughter J. Gelişen dijital micromirror cihazı (DMD), uygulamalar / / SPİE
Bildirileri. - 2003 -. Vol. 4985 -. S.14-25.
. 22. Dudley D., Dunn C. DLP Technologie - nicht nur kürk Projektoren und Fernsehen / / Photonik.
-2005 -. numara 1.-S. 32-35. 23. Borodin Teknoloji DLP. [Elektronik kaynak] - Erişim Modu:
http://www.ixbt.com , ücretsiz. . 24. Teknoloji DLP [electronic resource] - Erişim modu
http://www.merlin.com.sh ücretsiz. . 25. Savin AV yapım video projektör teknolojisi ve kalitesinin
belirlenmesi [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.accessoft.ru , ücretsiz. . 26. DLP Keşif 4000
[Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.dlp.com , ücretsiz. 27. Atsushi Nakano, Akira Honma,
Shintaro Nakagaki, Keiichiro Doi. Yansıtıcı aktif matris LCD: D-ILA ™ / / Proc. SPIE - 1998 -. Vol. 3296 -. P.
100-104. 28. Bleha WP, Sterling RD D-ILA ™ Teknolojisi, yüksek çözünürlüklü projeksiyon görüntüler / /
Proc için. SPIE - 2003 -. Vol. 5080 -. P. 239-249. . JVC 29 D-ILA teknolojisi [electronic resource] - Erişim
Modu: http://www.merlin.com.ru , ücretsiz. . 30. Temel Teknolojiler JVC: D-ILA [electronic resource] Erişim Modu: http://www.coda.ru , ücretsiz. .: Erişim modu - 31 JVC Tescilli D-ILA Yüksek çözünürlüklü
Reflektif Likit Kristal Cihazlar [Elektronik kaynak] onun Serisini Genişletiyor http://www.jvcdig.com ,
ücretsiz. :. Erişim modu - Tescilli D-ILA Yüksek çözünürlüklü Reflektif Likit Kristal Cihazlar [Elektronik
kaynak] 32 Yeni Serisini http://www.jvc-victor.co.jp , ücretsiz. .: Erişim modu - 33 JVC 1,75 inç 8K4K D-ILA
Cihaz [Elektronik kaynak] geliştirir http://www.jvc-victor.co.jp , ücretsiz.
129
34. 4K Dijital Sinema Projektörler SRX-R220/SRX-R210. Medya Blok LMT-100. Ekran Yönetim Sistemi
LSM-100 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://pro.sony.com , ücretsiz. .: Erişim modu - 35
Görselleştirme, Simülasyon, oditoryum ve Postproduction [electronic resource] SXRD 4K Projeksiyon
Teknoloji http://pro.sony.com , ücretsiz.
. 36 SXRD221 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz. 37. Yansıtıcı Likit Kristal
Projeksiyon Sisteminde Kullanımı için Ekran Teknolojisi. : Erişim modu - SXRD Önceden Bilinmeyen
Pürüzsüz, Gerçekçi Görüntüler [Elektronik kaynak] oluşturur http://www.sony.net , ücretsiz. 38 Tomilin
MG Anamorphoses -. Optik Rönesans veya görüntü işleme biliminin kökeni tuhaflıklar? / / Opt. - 2001 -.
T. 68 -. numara 9.. - S. 106-111. 39. Hunt JL, Nikel V. G., Gigault S. Anamorfoz images / / Am. J. Phys. 2000 -. 68 -. numara 3.. -P. 232-237.
. 40. Vreeswijk E. Anamoviesis: Bir anamorfik 3D çözümü - Erişim Modu: http://anamoviesis.elviertje.nl ,
ücretsiz. - Jaz. Ang.
41. Bogomolov N., Rylskiy I., Mekansal Teorisi, İşleme ve Uygulamaları Anamorphoses Tabanlı
3D-piramidal Blok-Diyagramları / Sempozyumu Tikunov V. oluşturulması. - Ottawa, 2002 42 Denain
J.-Ch., Langlois P. cartographie tr anamorphose / / Mappemonde.. - 1998 -. 49 -. numara 1.-P. 16-19. .
43. Bilimsel ağ [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.nature.web.ru , ücretsiz. - Anamorfoz. Jaz. Müh. . 44 Gurikov VA Ernst Abbe - Moskova: Nauka, 1985-228 s. Modern optik alet 45. Prunenko YK
Uygulama anamorfik optik. / / Genç Bilimciler Konferansı Tutanakları. Optik mühendislik ve optik alet. 2009 -. Vol. 1 -. S. 170-178.
46. İkincisi BN optik görüntü dönüştürme. - M.: Sanat, 1965 - 232.. 47.. Optik sistemler hesaplamak için
Slyusarev GG yöntemleri. - 2. baskı, Ext.. ve rev. - L.: Makina Mühendisliği, 1969 - 672.. 48. F. Novick C
Nogin PA Optik filme. - M.: Sanat, 1968 - 408..
130
. 49. Volosov DS Fotografik optik: (tasarım teorisi, ilkeleri, optik özellikler). Kinovuzov için ders kitabı. 2nd ed. - M.: Sanat, 1978 - 543 s.. Film ve televizyon için 50. Tulyev NN Lensler. Ders Kitabı. - St
Petersburg: SPbGUKI 2009 - 92.... 51. Volosov D. C., "BİZ" ("Bifokator") Film ve Televizyon / / Teknik filme
S. J. Pechatnikovom Optik anamorfik ekleri. - 1957 -. numara 3.. -. Pp 7-17.
52. Volosov D. C., teori ve / / opto-mekanik sanayi geniş açı anamorfik sistemlerin hesaplama yöntemi S.
J. Pechatnikovom temelleri. - 1957 -. numara 2.. - S. 20-28. 53 Volosov D. C., geniş ekran sinema / / LS ve
FS ve K. S. J. Pechatnikovom Geniş anamorfik optik sistemler "Bifokator" -. 1957 -. Cilt 2 - numarası 2.-S.
116-129. . 54 Volosov DS Akım SSCB ve gelişimi / / LS ve FS ve K. için hemen umutları devlet fotoğraf ve
kinooptiki - 1958 -. Cilt 3 - sayı 1. - S. 55-65. 55. Volosov DS Yeni gelişmeleri ve bu bölgede Sinema ve
Televizyon / / Tekniği önümüzdeki zorlukları kinooptiki. - 1959 -. numara 9.. - S. 1-12. . 56. Lapauri AA
anamorfik optik / / LS ve FS ve K. - 1956 -. Cilt 1 - sayı 5. - S. 376-383. Sinema ve Televizyon 57.
Goldovskiy EM anamorfik geniş ekran sinema sistemi / / Tekniği. - 1957 -. numara 1.. - S. 12-29. 58.
Sinema ve Televizyon geniş ekran sinema / / Tekniği anamorfik optik test için saka M.. - 1957 -. numara
2.. - Pp 59-67.. 59. Film yapma makinesi Sinema ve Televizyon "Konvas otomatik" / / Teknik için Novik FS
Widescreen eki. - 1958 -. numara 7.. - S. 63-66. 60. Çekimler blokları ve memeleri ve GOST / /
opto-mekanik sanayinin gereksinimleri hakkında anamorfik Novik FS test yöntemleri. - 1961 -. numarası
8.. -. Pp 41 -.. Sinema ve Televizyon 45 61 F. Novick C, saka MM Anamorfoz Filme blokları ve kafaları / /
Tekniği. - 1962 -. numara 3.. - S. 75-82.
62. Grimm VA özel amaçlar / Grimm B. Dubkovsky SA LÖSEV KD, Smirnov SA, Studenikin LM / / Bilimsel
ve Teknik Bülten SPbIFMO (TU) için optik sistemler . - 2001 -. Vol. 4 -. S. 27-41. 63. Gittin AV
Anamorphosis ve bozulma / / Optik ve Spektroskopisi. - 2000 -. T. 88 -. numara 3.. - S. 526-528. 131
64. Gittin AV Bianamorfotny Filme objektif / Bilimsel-Pratik Konferansı "iyi bir yaşam adına Yaratıcılık." Veliki Novgorod, 2001.
65. Smith WJ Modern Optik Mühendislik. - 3.. ed. - ABD: McGrau-Hill Companies, 2000.-618p..
Anamorphotic sistemleri / / İngiliz Kinematography 66. Cook GH son gelişmeler. - 1955.-Vol. 26 -.
numara 3.. - P. 61-71. 67. Cook GH Anamorphotic optik basım / / İngiliz Kinematography. - 1956 -. Vol.
29 -. numara 3.-P. 89-90. 68. Moller JD, Anamorphotische Objektiworsatze / / Kino-Technik. - 1956 -.
numara 3.. - S. 106 -.. 107 69 Leder HJ Objektiv-Vorsatze kürk Verfahren / / Kino-Technik
anamorphotischen ölür. - 1956.
- numarası 3.-P. 77-79. 70. Sinemaskop / / Uluslararası makinisti Altman R. Optik. - 1954 -. Vol. 29 -.
numara 8.-P. 10-11. 71. Polasek J. Anamorfoticke bir optika v kinematografii zobrazeni. 1 / / Filmovy
Technik. -. 1957 Rocnik V. - sayı 10. - P. 152-154. 72. Polasek J. Anamorfoticke bir optika v kinematografii
zobrazeni. II / / Filmovy Technik. -. 1957 Rocnik VI -. numara 1.-P. 8-9. 73. Bouwers A., BLAISSE BS
Anamorfoz Ayna Sistemleri / / Opt. Açta. - 1955 -. Vol. 2 -. numara 1.. - S. 36 ^ 12. 74. 35 mm SLR / /
Uygulamalı Optik Powell I. Değişken anamorfik lens. - 1983 -. Vol. 22 -. sayısı 20.. - P. 3249-3257.
75. Hesaplamalı Optik Kitabı / toplam altında. Ed. MM Rousinova. - 2nd ed. - M.: Yayıncılık LKI, 2008 424.. 76. Ruthenians MM bileşim noncentered optik sistemler. - 2. baskı, Ext.. - St Petersburg: ITMO
2004 - 252...
77.. Pat. 571561 A S A, Anamorphotic optik sistem / A. Bouwers; Pub. tarih 1959/03/03. 78. Churilovsky
B. H., Khalilulina KA Teorisi ve prizma sistemi hesapları. - L.: Makina Mühendisliği, 1979 - 272.. 79.. Pat.
DE, Int 1.028.802. Kl. G 02, b. Einrichrung zur Aufhahme und / oder anamorphotischer Bilder / K.
Kirchhoff, P. Schafter (DE); Anmeldetag 1956/01/03; 1958/04/24 Auslegeschrift. 80.. Pat. 820 972 A GB,
Int. CI. G 02, b. Nesnel / ISCO Optische Werke GmbH (DE) için bir anamorphotic ve odaklama eki;
Uygulama 1956/12/14, Bui Tarihi. 38193/56.
132
81.. Pat. 1167322 A FR, Int. CI. G 03, b. La photographie anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH
(DE) la üreme d'görüntüleri ou dökmek Dispositif; Demande 28.02.1957; Pub. 1958/11/24. 82.. Pat.
72318 E FR, Int. CI. G 03, b. La photographie anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE) la
üreme d'görüntüleri ou dökmek Dispositif; Demande 1957/09/09; Pub. 1960/04/06. 83.. Pat. 852 961 A
GB, Int. CI. G 02, b. Nesnel / ISCO Optische Werke GmbH (DE) için bir anamorphotic ve odaklama eki;
Uygulama 1957/09/09, Bui Tarihi. 28404/57.
84.. Pat. C 971 992 DE, Int. Kl. G 02, b. Anamorphotische Aufhahme-und Projektionsobjektiv mit
Einrichtung zur Fokussierung Tek beliebigem Objekt-bzm. Bildabstand / H. Sauer. H. Kohler (DE);
Ausgegeben 1959/03/06. 85.. Pat. 3041935 Bir ABD. Anamorphotic mercek sistemi / LW Jacobsen (DE);
Pub. tarih 1962/03/07. 86.. Pat. 1547315 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique anamorphotique
uyarlanabilir devant un objectif de baz / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 1967/12/20; Pub.
14.10.1968. 87.. Pat. 467.281 Al EP, Int. Cı5. G 02 B 13/14. Anamorphotischer Vorsatz kürk ein
Grundobjektiv / W. Schroder (DE) photographisches; Anmeldetag 16.07.1991; Pub. tarih 22.01.1992,
Patentblatt 92/04.
88.. Pat. 1962892 Bir ABD. Anamorphotic mercek sistemi ve / aynı H. Chretien (FR) yapma yöntemi; Pub.
tarih 1934/06/12. 89.. Pat. 1137897 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique, afokal,
anamorphotique pourprises de vues ve projeksiyonları anamorphes, Ecrans dökmek spécialement
panoramigues / A. Lerroux Romo De Oca, A. Perez Palacios (ESP); Demande 16.11.1955; Pub.
1957/06/05. 90.. Pat. 1190782 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Objectif anamorphotique / JLW Jacobsen
(DE); Demande 1958/01/23; Pub. 1959/10/15. 91.. Pat. 1195485 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. La ödül
dökmek Dispositif de vues anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 1958/04/30;
Pub. 17.11.1959.
92.. Pat. 2956475 Bir ABD, CI. 88-57. Geniş açılı objektif eki / TI Harris, WJ Johnson (ABD); Pub. tarih
18.10.1960. 93.. Pat. 1945951 Bir ABD, CI. 88-57. Afokalı hedefler / HS Amatör (ABD); Pub. tarih
1934/06/02. 94.. Pat. 690.840 Bir FR, CI. 2 Gr. . 12. Objectif afokalı anamorphoseur Corrige / HS Amatör
(ABD); Pub. 1930/09/26.
133
95. Pat. 377 952 A GB. İyileştirme veya afokalı hedefleri / HS Yeni Oyuncu (ABD) ile ilgili; Pub. tarih
1930/01/30, Bui. 3081/31. 96. Pat. 739 113 A GB. Anamorphotic yardımcı lens sistemi /
Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. 1955/10/26. 97.. Pat. C 949 010 DE, Int. Kl. G 02, b. Anamorphotisches
Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1956/10/25. 98.. Pat. 740 642 A GB, CI. 97
(1), B7 (A: C). , Ya da anamorphotic ekleri optik hedefleri / GH Cook (GB) ilişkin Bedelleri Appl. tarih
1953/06/10, Bui. 15992/53. 99.. Pat. 534734 A CA, optik hedefleri için Anamorphotic ekleri / GH Cook
(GB); Pub. tarih 1956/12/18.
100. Pat. 2821110 Bir ABD, CI. / GH Cook (GB) Optik hedefleri için 88-57 Anamorphotic ekleri; Pub. tarih
1958/01/28. 101.. Pat. DE, Int 1.034.388. Kl. G 02, b. Anamorphotisches Zylinderlinsenvorsatzsystem /
GH Cook (GB); Anmeldetag 05.06.1954; 1958/07/17 Auslegeschrift. 102.. Pat. 2721500 Bir ABD, CI.
(88-57). Anamorphotic yardımcı lens sistemi / H. Kohler, H. Knutti (DE); Pub. tarih 1955/10/25. 103.. Pat.
951175 DE, Kl. G 02, b. Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben
1956/10/25. 104.. Pat. 761 006 A GB, CI. B7A. Anamorphotic yardımcı lens sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung
(DE); Pub. 1954/07/19, Bui. 20992/54. 105.. Pat. 760 352 A GB, Cl. 7 (A: C). , Veya / GH Cook (GB) Optik
hedefler için ekleri ile ilgili Bedelleri Appl. tarih 1954/02/05, Bui. 3448/54.
106. Pat. 2752821 Bir ABD, Cl. 88-57. / GH Cook (GB) Optik hedefleri için geniş açı anamorphotic ekleri;
Pub. tarih 1956/03/07. 107.. Pat. 2944464 Bir ABD, Cl. (88-57). Anamorfik mercek sistemi / S. Rosin
(ABD); Pub. tarih 1960/07/12. 108.. Pat. 2950651 Bir ABD, Cl. (88-57). Anamorphotic ek mercek sistemi /
H. Kohler, H. Knutti (DE); Pub. tarih 1960/08/30. 109.. Pat. DE, Int 1.041.708. Kl. G 02, b.
Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1958/10/23. 110. Pat.
1169833 A FR, Int. Cl. G 02 b, G 03, b. Bonnette objectivs photogphiques / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE)
dökmek anamorpotique; Demande 1957/03/19; Pub. 1959/01/06. 111.. Pat. GB 812233 A, Int. Cl. G 02,
b. Anamorphotic ek mercek sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. tarih 1957/01/04.
134
112. Pat. 3002427 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphotic eki / P. Schafter, K. Kirchhoff (DE); Pub. tarih
03.10.1961. 113.. Pat. 1195486 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique Additionnel
anamorphotique / ISCO Optische Werke (DE); Demande 1958/04/30; Pub. 17.11.1959. 114.. Pat.
2720813 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphosing optik sistem / A. Cox, P. Ridge (ABD); Pub. tarih
18.10.1955.
115.. Pat. 101116413 DE, Int. Kl. G 02, b. Optisches Vorsatzsystem / A. Cox, P. Ridge (US)
anamorphotisches; Anmeldetag 1954/06/28; 1957/06/27 Auslegeschrift. 116.. Pat. 1143595 A FR, Int. CI.
G 02 b, G 03, b. Perfoctionnements aux sistemleri optiques / A. Cox, P. Ridge (ABD); Demande
21.06.1954; Pub. 1957/10/02. 117.. Pat. 2932236 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphosing mercek sistemi /
E. Delano (ABD); Pub. tarih 1960/04/12. 118.. Pat. 3217597 Bir ABD, CI. (88-57). Dört bileşen
anamorphotic eki objektif / R. Solisch, W. Woltche (DE); Pub. tarih 16.11.1965. 119.. Pat. 729.898 D CA,
Anamorphotic eki / R. Solisch. W. Woltche (DE); Pub. tarih 1966/03/15. 120. Pat. 1320467 A FR, Int. CI. G
02 b, G 03, b. Systeme optique anamorphotique interangeable / ISCO Optische Werke GmbH (DE);
Demande 20.04.1962; Pub. 1963/01/28. 121.. Pat. 945 205 A GB, Int. CI. G 02, b. Hedefleri için bir
anamorphotic afokalı eki / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Pub. tarih 19.03. 1962. 122. Pat. 2997920
Bir ABD, CI. 88-57. Anamorphotic objektif sistem / JLW Jacobsen (DE); Pub. tarih 29.08.1961. 123.. Pat.
3644037 Bir ABD, Int. CI. G 03 B 27/68, G 02 B 13/08. Anamorphotic mercek sistemleri / PM Larraburu
(ABD); Pub. tarih 22.02.1972. 124. HP 847246 SSCB, MkI G 02 B 15/16. Afokalı anamorfik eki / BM
Ardashnikov, EI Teryaeva (SSCB); Publ. 1981/07/15, Bull. sayısı 26.. 125.. Pat. 1204786 A FR, Int. CI. G 02
b, G 03, b. Perfectionnements apportes aux Objectifs anamorphoseurs / DCI, J. Dicop (FR); Demande
1958/08/05; Pub. 1960/01/28.
126.. Pat. 2933017 A US, yakınsak ışığında kullanım için Anamorphosing lens sistemi / R. Kingslake, K.
Tolle (ABD); Pub. tarih 1960/04/19. 127. A. Ve 1.136.093 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Anamorfoz eki / JH
Neginsky, T. Sorokina, MK Olynina (SSCB); Publ. 23.01.1985, Bull. numara 3.. 128. A., c. A 1176286 SSCB,
MkI G 02 B 13/08. Anamorfoz eki / JH Neginsky, T. Sorokina (SSCB); Publ. 30.08.1985, Bull. numarası 32.
135
129. A., c. Al 1247811 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Anamorfoz eki / T. Sorokina, R. M. Friedman (SSCB); Publ.
30.07.1986, Bull. sayısı 28..
130.. Pat. 8512 A GB, anamorphotic mercek sistemlerinde iyileştirmeler / LP Rudolph (DE); Appl. tarih
1898/12/04. 131.. Pat. 355468 A GB, anamorphotic optik sistemler / LEDouglass (US) İyileştirmeler; Appl.
tarih 1930/07/22, Bui. numarası 22068/30. 132.. Pat. 2816480 Bir ABD, Prizma tipi anamorphoscopic
cihaz / JS Tushinsky, IP Tushinsky (ABD); Pub. tarih 1957/12/17. 133.. Pat. 2088660 Bir ABD, CI. 88-1.
Anamophosing optik sistem / HS Amatör (ABD); Pub. tarih 1937/03/08.
134.. Pat. 2207409 Bir ABD, CI. 88-57. Anamorphosing renk optik sistem / HS Amatör (ABD); Pub. tarih
1940/07/09. 135.. Pat. 1931992 Bir ABD. Anamorphosing prizma hedefler / HS Amatör (ABD); Pub. tarih
1933/10/24. 136.. Pat. 747 228 A GB. Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemlerle ilgili
inprovements; Appl. tarih 1954/12/04, Bui. numarası 10749/54. 137 Pat.2798411 Bir ABD, dik ve eksenel
sapma yönleri paralel / KR Coleman (GB) operatif uçakları sahip iki üye anamorphotic prizma sistemleri.;
Pub. tarih 1957/09/07. 138.. Pat. 1108831 A FR, Int. CI. G 02, b. Perfectionnements aux systemes
optiques anamorphotiques / KR Coleman (GB); Demande 1954/07/09; Pub. 1956/01/18.
139.. Pat. 745 315 A GB, Int. CI. 02, b. , Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili
geliştirmeler Appl. tarih 1953/10/27, Bui. numarası 29675/53. 140. Pat. 746 194 A GB, Int. Cl. 02, b. ,
Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 1953/09/11, Bui.
numarası 30948/53.
141.. Pat. 765 775 A GB, Int. Cl. 02, b. , Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili
geliştirmeler Appl. tarih 19/9/1954, Bui. numarası 27397/54. 142.. Pat. 2792751 Bir ABD. Kırmaları
bileşik prizma anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 21.05.1957. 143.. Pat.
2810323 Bir ABD. Anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1957/10/22. 144.. Pat.
2821111 Bir ABD. Anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1958/01/28.
136
145.. Pat. DE, Int 1.019.840. CI. G 02, b. Optisches Verzerrungssystem / KR Coleman (GB); Anmeldetag
1955/09/21; 1957/11/21 Auslegeschrift.
146. Pat. DE, Int 1.085.348. CI. G 02, b. Optisches Verzerrungssystem / KR Coleman (GB);
Anmeldetag 1954/07/23; 1960/07/14 Auslegeschrift. 147.. Pat. 559.841 Bir CA. Anamorphotic optik
sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 01.07.1958. 148.. Pat. 563.075 Bir CA. Anamorphotic optik
sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1958/09/09. 149.. Pat. 568.178 Bir CA. Anamorphotic optik
sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1958/12/30. 150. Pat. 2828670 Bir ABD. Değişken odak uzaklığı
ve iki anamorphotic prizmatik sistemleri / V.E. Luboshez (ABD) dahil prizma lens optik sistemleri; Pub.
tarih 01.04.1958. 151. Pat.l 146559 A FR, Int. CI. G 02, b. Nouveau dispositif optique / B. E. Luboshez
(ABD); Demande 1955/08/30; Pub. 1957/11/13. 152.. Pat. GB 823129 A, Int. CI. G 02, b. Prizma mercek
sistemlerinde iyileştirmeler / V. E. Luboshez (ABD); Appl. tarih 1955/08/30; Bui. numarası 24803/55.
153.. Pat. 1130884 A FR, Int. CI. G 02, b. Bir prismes / F. Dourneau Anamorphoseur; Demande
1955/09/08; Pub. 1957/02/13. 154. Vinogradov OA, VA Zverev, DN Frolov "2004 - Uygulamalı Optik" VI
Uluslararası Konferansı Anamorfoz optik aydınlatma cihazları / / Bildiriler. - 2004 -. T. 3 -. S. 308-314.
155. Prunenko JK "- 2006 Uygulamalı Optik" VII Uluslararası Konferansı'nın bir anamorfik sistemi
aydınlatıcı / / Tutanakları Tasarımı. - 2006 -. T. 3 -. 157 - S. 155.
156. Prunenko JK "2008 - Uygulamalı Optik" VIII Uluslararası Konferansı torik yüzeyleri / / Muhakemat
temelinde Teleskopik anamorfik lensler. - 2008 -. S. 201-204. 157. Prunenko JK Bilimsel ve Teknik
Gazete'de ITMO görüntü kalitesi anamorfik prizma sistemi / / üzerinde işlem parametrelerinin etkisi
incelenmesi. - 2007 -. Vol. 38 -. S. 58-62. . 158 Fantone SD Anamorfoz prizma: yeni bir tür / / Uyg. Opt. 1991 -. Vol. 30 -. sayısı 34.. - P. 5008-5009. 159. Veldkamp W. Allen EV Kompakt, doğrudaş ve değişken
anamorphic kiriş kompresör tasarım / / Uyg. Opt. - 1982 -. Vol. 21 -. numara 1.. - P. 7-9. 137
160. Hammer JM In-hat anamorphic kiriş genişleticiler / / Uyg. Opt. - 1982 -. Vol. 21 -. sayısı 15.. -P. 2861.
161. Lohmann AW, Stork W. Brewster teleskoplar / / Uyg Modifiye. Opt. - 1989 -. Vol. 28 -. numara 7.-P.
1318-1319. 162. Jonas RP Prizmatik Serbest uzay optik haberleşme / / Proc için anamorfik ışın
genişletiçisi. SPIE. - 1991.-Vol. 1417.-P. 402-411. 163.. Pat. DE 624178 ile. Anamorphotisches Sistemi /
WF Bielike (DE); Ausgegeben 1936/01/14.
164.. Pat. 2315814 A DE, Int. CI. G02 b 13/08. Anamorphotisches Objektivsystem / E. Sommerfeld, D.
Bezold, P. Schultz, W. Heusler (DE); Anmeldetag 29.03.1973; Offenlegimgstag 11.10.1973. 165.. Pat.
1380353 F FR, Int. CI. G02 b. Objectif anamorphotique / ML Pospisil (CZ); Demande 28.01.1964; Pub.
19.10.1964, Bui. numarası 48.
166.. Pat. 3682533 Bir ABD, Int. CI. G 02 B 13/12. Odaklama anamorfik optik sistem / RH Vetter (ABD);
Pub. tarih 08.08.1972. 167. Pat. A5, CH 616.755, Int. CI. 13/12 ve G02. Optisches Sistemi / FL Yverdon
(CH); Anmeldungstatum 01.09.1977; Pub. 15.04.1980. 168. Pat. 102008021341 Al DE, Int. CI. G 02 B
13/08. Anamorphotisches Abbildungsobjektiv / M. Pretorius (DE); Anmeldetag 29.04.2008;
Offenlegungstag 05.11.2009.
i69.Pat.2009/0268305 Al US, Int. CI. G 02 B 13/08, G 06 F 17/50. Anamorphotic görüntüleme nesnel / M.
Pretorius (DE); Pub. tarih 29.10.2009. 170.. Pat. 416.074 Bir GB. , Veya / GW Ford (GB) anamorphotic
optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 1933/03/08, Bui. numarası 7074/33. 171.. Pat. 1112146
Bir FR. Perfectionnements aux systemes optiques anamorphotiques / GH Cook (GB); Demande
1954/09/09; Pub. 1956/08/03. 172.. Pat. 534.735 Bir CA. / GH Cook (GB) Anamorphotic optik sistemleri;
Pub. tarih 1956/12/18. 173.. Pat. 2832262 Bir ABD. / GH Cook (GB) Anamorphotic optik sistemleri; Pub.
tarih 29.04.1958. 174.. Pat. 812 948 A GB, Int. CI. G 02, b. , Veya / GH Cook (GB) anamorphotic optik
sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 04.07.1954, Bui. numarası 10203/54. 1.75. Pat. 882 982 A GB,
Int. CI. G 02, b. , Veya / GH Cook (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih
1958/03/05, Bui. numarası 7067/58. 176.. Pat. 2915942 Bir ABD. / GH Cook (GB) Anamorphotic optik
sistemleri; Pub. tarih 1959/08/12.
138
177.. A. s. 622.029 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Üreme anamorfik lens / GI Boreychak, LV Zamislova, M. R.
Friedman (SSCB); Publ. 30.08.1978, Bull. numarası 32.
178. A., c. A1 1636826 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Üreme anamorfik lens / AV Butsevitsky, MA Velikotny,
NB Voznesenski'nin LN Kurchinsky, LI Przhevalinsky (SSCB); Publ. 23.03.1991, Bull. numara I. 179. A., c.
A1 1728836 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Üreme anamorfik lens / MR Friedman, N. Ilyin, MA Petrov (SSCB);
Publ. 23.04.1992, Bull. sayısı 15..
180. Pat. 1547316 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Objectif anamorphotique / ISCO Optische Werke GmbH
(DE); Demande 1967/12/20; Pub. 22.11.1968, Bui. sayısı 47.. 181.. Pat. 3517984 Bir ABD, Int. Cl. G 02 B
13/08. Anamorphotic nesnel / K. Lindstedt, K. Kirchhoff (DE); Pub. tarih 30. 06,1970.
182.. Pat. 2357547 A DE, Int. Cl. G 02 B 13/12, G 02 B 15/14. Objektiv / Ryusho Hirose
Anamorphotisches. (JP); Anmeldetag 17.11.1973; Offenlegungstag 1974/05/22. 183.. Pat. 3924933 Bir
ABD, Int. Cl. G 02 B 13/08. Anamorphotic mercek sistemi / Ryusho Hirose. (JP); Pub. tarih 1975/12/09.
184.. Pat. 390.785 Bir ABD, Int. CL.2 G 02 B 13/12. Anamorphotic zoom lens / Ryusho Hirose. (JP); Pub.
tarih 09.11.1976. 565.271 SSCB, MkI G 02 B 15/14 ile 185. A.. Değişken odak uzaklığı / BM Ardashnikov,
AB Agurok, T. M. Wilner, G. Sobolev (SSCB) ile anamorfik lens; Publ. 15.07.1974, Bull. sayısı 26.. 186. A.,
c. 1262439 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Anamorfik mercek sistemi / RI Barnik, VG Komar, AL Krivovyaz
(SSCB); Publ. 07.10.1986, Bull. sayısı 37.. 187.. Pat. 2668837 Al FR, Int. Cl.5 G 02 B 13/12, 11/34.
Despositif d'objectif apatofozeig bir uzun ve sıkıcı focale değişken / D. Jacques, C Cerard (FR); Pub. tarih
07.05.1992, Bui. 92/19. 188. Başvuru 94009004 Al RU, 15/12 itibariyle MPK6 02 G. Anamorfoz afokalı
sistemi / Savoskin VI, G. T. Prozorov, Berezentseva LG (RU); Publ. 20.11.1995. 189. Uygulama 93051942
Bir RU, 15/12 itibariyle MPK6 02 G. Anamorfoz afokalı sistemi / Rozval JB, Savoskin VI Razin AI Prozorova
GT (RU); Publ. 20.07.1996. 190.. Pat. 2066061 Cl RU, 15/12 itibariyle MPK6 02 G. Anamorfoz afokalı
sistemi / Rozval JB, Savoskin VI Razin AI Prozorova GT (RU); Publ. 1996/08/27. 191.. Pat. 2006/023276 A
sayılı, Int. Cl.7 G 02 B 13/08. Anamorfik görüntüleme sistemi / 1. A. Neil. (ABD); Pub. tarih 02.03.2006.
139
192.. Pat. 5668666 ABD, Int. CI.6 G 02 B 15/02, G 02 B 15/14, G 02 B 9/60. Bir anamorfik dönüştürücü /
T. Suzuki (JP) ile zoom lens; Pub. tarih 16.09.1997. 193.. Pat. 1464999 Al EP, Int. CI.7 G 02 B 13/08.
Anamorfoz dönüştürücü / Nurishi Ryuji (JP); Pub. tarih 06.10.2004, Bui. 2004/41. 194.. Pat. 1566681 Al
EP, Int. CI.7 G 02 B 27/09, G 02 B 7/10. Anamorfik dönüştürücü, aynı lens kullanan cihaz ve aynı / Nurishi
Ryuji, Yoşimi Takahiro (JP) kullanarak görüntü alma aracı; Pub. tarih 24.08.2005, Bui. 2005/34. 195.. Pat.
US 20050168829 Al, Int. CI.7 G 02 B 26/08, G 02 B 13/08. Anamorfik dönüştürücü, aynı lens kullanan
cihaz ve aynı / Nurishi Ryuji, Yoşimi Takahiro (JP) kullanarak görüntü alma aracı; Pub. tarih 04.08.2005.
196.. Pat. US 20050225876 Al, Int. CI.7 G 02 B 26/08, G 02 B 3/02, G 02 B 13/18. Anamorfik dönüştürücü,
lens sistemi ve çekim sistemi / Nurishi Ryuji (JP); Pub. tarih 13.10.2005. 197.. Pat. 7113344 B2 ABD, Int.
CI. G 02 B 13/08. Anamorfik dönüştürücü, aynı lens kullanan cihaz ve aynı / Nurishi Ryuji, Yoşimi
Takahiro (JP) kullanarak görüntü alma aracı; Pub. tarih 26.09.2006.
198. Elektronik sinema / / Teknoloji sinema Savoskin VI Berezentseva LG Optik. - 2005 -. numara 1.. 199
Savoskin VI Berezentseva LG optik, elektronik sinema / / Katalog "Tech Sineması" objektif bakmak -.
2006 -. P. 10-14. 200. Cifuentes A., dijital sinematografi / / Proc için bir arka anamorfik eki Valles A.
tasarımı. SPIE. -2008. - Vol. 7100.-P. 71000Q, 1-9. 201.. Pat. 2007/0081257 Al US, Int. CI.7 G 02 B 13/08.
Bir anamorfik lens / JW Bowron, PJ Reginald dahil optik sistem. (CA); Pub. tarih 12.04.2007. 202. ROYON
S, Arasa Jo, gelişmiş bir Ronchi testi / / İçi ile simit yüzeylerin Pizarro C profilometri. Opt. - 2000 -. Vol. 39
-. numara . 31 -. P. 5721-5731. 203. A. Parkhomenko tarafından verilen kararlar ile donatılmış cebir
problemleri toplantı uygulaması ile gerekli bilgi ile desteklenmiş analitik geometri üzerine Aleksandrov
PS Konferanslar,. - Moskova: Nauka, 1968 - 912.. 204. Matematiksel Ansiklopedik Sözlük / Ed. Prokhorov.
- Moskova: Sov. ansiklopedi, 1988 -. 847 s. 205. Demuynck A. Cosideration sur la nesil des yüzeyler
toriquesnen optique de LUNETTERIE / / Opt. Açta. - 1957 -. Vol. 4 -. numara 2.. - P. 54-58.
140
206. En uygun simit ve konik yüzeyler arasında Cardona Nunez O. Karşılaştırma bir off-eksen konik
bölüm / O. Cardona Nunez, A. Cornejo-Rodriguez, R. Diaz-Uribe, A. Cordero-Davila, J. Pedraza-Contreras
/ / İçi. Opt. - 1987 -. Vol. 26 -. sayısı 22.. - P. 4832-4834. 207. Bartkowska J. Simit oftalmik optik / / Proc
yüzeyleri. SPIE. - 1998 -. Vol. 3579.-P. 76-93. 208. Sphero-Silindirik Yüzeyler / / Proc ile karşılaştırıldığında
Malacara-Doblado D., Malacara-Hernandez D., Garcla-Marquez J. Simit Yüzeyler. SPIE. - 1995 -. Vol. 2576
- 235 -. P. 232.
209 Malacara-Doblado D., Malacara-Hernandez D., Garcia Marquez J. Eksenel astigmat yüzeyler:. Farklı
türleri ve özellikleri / / Opt. Müh. - 1996 -. Vol. 35 -. sayısı 12.. - P.3422-3426. 210. Malacara D., Optik
tasarım Malacara Z. El Kitabı. - İkinci baskı. - New York: Marcel Dekker, Inc, 2004 - 522, s.. 211. Malacara
Z., Malacara-Doblado D., Malacara-Hernandez D., Landgrave JEA Astigmatic optik yüzeyler, özellikleri,
test ve / onları / Opt arasındaki farklar. Müh. - 2007 -. Vol46 -. numara 12.-P. 123001, 1-5. 212. Bruder K.
anamorphotischen SYSTEMEN / / Optik içinde Bildfehler dritter ORDNUNG Die. - 1960 -. Bd. 17 -. sayısı
12.. - S. 663-670. 213. Chen C, O L., yumru / / Optik birincil sapmaları hesaplama. - 1991 -. Bd. 87 -.
numara 3.-S. 115-117.
214 Lakshminarayanan V., doğrusal olmayan dönüşümlere sapmaları katsayıları Varadharajan S. İfade -.
Yüzeyleri / / Optometri ve Vizyon Bilim spherocylindrical uzantısı. - 2000 -. Vol. 77 -. numara 3.. - P.
156-162. . Devrim yüzeyleri ile 215 Hirsch A. Yeni toplantı: projeksiyon düzlemi bölümleri / / Uygulamalı
Geometri. - 2007 -. Vol. 9 -. sayısı 20.. - S. 207-226. 216 Harris WF Sagitta ve lens kalınlığı:. Kesin çözüm
ve torik, küresel ve silindirik yüzeylere / / Optometri ve Görme Bilimleri ile lensler için bir matris
yaklaşımı. - 1989 -. Vol. 66 -. numara 3.. -P. 170-174. 217 .. Landgrave JEA, Villalobos A., simit yüzeylere /
/ Proc Gonzalez C. Basit matematiksel gösterimi. SPIE. - 2006 -. Vol. 6046 -. P. 604 601, 1-6. 218 Ilyin A.
Poznyak, E. G. Analitik Geometri:. Proc. Üniversiteler için. - 5th ed. - Moskova: Nauka. Fizmatlit, 1999 -.
224. 219. Yuan S., anamorfik optik sistemlerin Sasian J. Sapmaları. II. Silindirik anamorfik sistemleri / /
tekniği için birincil sapma teorisi. Opt. - 2009 -. Vol. 48 -. sayısı 15.. - P. 2836-2841.
141
220. Menchaca C, Malacara D. Toroidal ve spherocylindrical yüzeyleri / / Uyg. Opt. - 1986 -. Vol. 25.-No.
18.-P. 3008-3009. 221. Der Optik içinde Blendowske R. Matrixmethoden. FH Aalen, FB Augenoptik, 1999
-. 83. s.
222. Arsenault HH A simetrik olmayan optik sistemler / / J. Optik (Paris) için matris gösterimi. - 1980 -.
Vol. 11 -. numara 2.. - P. 87-91. 223. Attard AE Matrix küresel ve dik silindirik mercekler / / İçi karışık
sistemlerde çarpık ışınlarının optik analizi. Opt. - 1984 -. Vol. - sayı 16. - P. 2706-2709. 224. Moreno I.,
Ferreina C, anamorfik kesirli Fourier sistemleri / / J. Opt Sanchez-Lopez MM Ray matris analizi. A.: Saf
Uyg. Opt. - 2006 -. numarası 8.. - P. 427-435. Optik düzeni için 225. Kloos G. Matris yöntemleri. - ABD:
SPİE, 2007 - 138 s... 226. Simetri / / Opt olmadan optik sistemlerin Rodionov SA Matrix ünitesi sunum
özellikleri. - 2000 -. T. 67 -. sayısı 4.. - S. 83-87. 227. Off-eksenel optik sistemleri (1) / / Opt Araki K.
analizi. Inceleyin. - 2000 -. Vol. 7 -. numara 3.. - P. 221-229. 228. Off-eksenel optik sistemleri (2) / / Opt
Araki K. analizi. Inceleyin. - 2000 -. Vol. 7 -. sayısı 4.. - P. 326-336. 229. O L., Chen C. yumru / / Optik
birincil sapma katsayıları. - 1993 -. Bd. 94 -. numara 4.-S. 167-172. 230. Lakshminarayanan V., lineer
olmayan dönüşümler / / Optometri ve Görme Bilimi kullanarak sapmaları katsayıları Varadharajan S.
ifadesi. - 1997 -. Vol. 74 -. numarası 8.. - P. 676 -.. 686 231 Kondo M., bir optik lens sistemi / / J. Opt için
doğrusal olmayan dönüşüm ve uygulaması için Takeuchi Y. Matris yöntemi. Soc. Am. A. - 1996 -. Vol. - 13
-. numara 1.. - P. 71-89.
232. Kohler H. Zur Abbildungstheorie anamorphotischer Systeme / / Optik. - 1956 -. Bd. 13 -. numara
4.-S. 145-157. 233. Anamorphotic teleskoplarla / / Proc Lessing N. vd W. İnce mercek sapmaları. Phys
Soc. - 1962 -. Vol. 79 -. P. 425-429. 234. Lessing N. vd dört lens anamorphotic teleskoplar / / Opt W. İnce
mercek sapmaları. Açta. -1963.-Vol. 10 -. numara l._p.51-54. 235. Lessing N. vd W. ince mercek
anamorphotic teleskoplar / / Opt Hususlar. Açta. - 1963.-Vol. 10 -. numara 2.-P. 163-169. 236. Lessing N.
vd akromatik anamorphotic teleskoplar / / Opt W. tasarımı. Açta. - 1963 -. Vol. 10 -. sayısı 4.. - P.
373-379.
142
237. Lessing N. vd akromatik anamorphotic teleskoplar / / Opt sınıflar W. seçimi. Açta. -1964.-Vol. 11 -.
numara 2.. -P. 101-106. 238. Lessing N. vd W. beş ya da altı-lens akromatik anamorphotic teleskoplar / /
Uyg. Opt. - 1969.-Vol. 8 -. numara H.-P. 2211-2214. 239. Sands PJ Birinci dereceden genel bir optik
sistemi / / J. Opt optik. Soc. Am. - 1972 -. Vol. 62 -. numarası 3 -. P. 369-372.
240. Düzlemi simetrik sistemi / / J. Opt Sands PJ Dalalet katsayıları. Soc. Am. - 1972 -. Vol. 62 -. numara
10.-P. 1211-1220. 241. Çift-düzlem-simetrik sistemi / / J. Opt Sands PJ Dalalet katsayıları. Soc. Am. 1973.-Vol. 63 -. sayısı 4.. - P. 425-430. 242. Sands PJ İnce çift-düzlem-simetrik mercek / / J. Opt. Soc. Am.
- 1973 -. Vol. 63 -. sayısı 4.. - P. 431-434.
243. Sands PJ İnce çift-düzlem-simetrik alan lens / / J. Opt. Soc. Am. - 1973 -. Vol. 63 -. numara 11.-P.
1391-1392. 244 simetrilerde olmadan Buchdahl HA Sistemleri:. Langrangian sapma katsayısı / / J. Opt
teorisinin temeli. Soc. Am. - 1972 -. Vol. 62 -. sayısı 11.. - P. 1314-1324. 245. Genel bir optik sistemi / /
Opt için sapmaları ve görüntü değerlendirme Hopkins HH hesaplanması. Açta. - 1981 -. Vol. 28 -. sayısı
5.. - P. 667-714. 246. Macukow B., nonsymmetrical optik sistemler / / J. Opt için Arsenault HH matris
ayrıştırma. Soc. Am. - 1983 -. Vol. 73 -. numarası > 10 -. P. 1360-1365. Torik ile 247. Vazquez M. C,
Barcala J. Görüntü oluşumu ve işleme I. Geometrik optik özellikleri / / Opt yüzeyleri. Acta - 1984 -. Vol.
31 -. numarası 8.. - P. 947-958. 248. Vazquez M. C, torik yüzeyler II Barcala J. Görüntü oluşumu ve işleme.
Optik işleme / / Opt. Açta. - 1984 -. Vol. 31 -. numarası 8.. - P. 959-970.
249. Barcala J. Vazquez M. C, küresel, silindirik Garcia A. Optik Sistemler ve torik yüzeyler / / Uyg. Opt. -
1995 -. Vol. 34 -. sayısı 22.. - P. 4900-4906. 250. Taş BD, asimetrik sistemleri / / J. Opt için birinci
dereceden optik özelliklerinin Forbes GW Karakterizasyonu. Soc. Am. A. - 1992 -. Vol. 9 -. numara 3.. - P.
478 ^ 189. 251. Wynne CG anamorphotic mercek sistemleri / / Proc birincil sapmaları. Phys. Soc. B. 1954 -. Vol. 67 -. numara 7.. - P. 529-537. 252. Burfoot JC Üçüncü oder "iki kat simetrik" sistemleri / /
Proc sapmaları. Phys. Soc. B. - 1954 -. Vol. 67 -. numara 7.. - P. 523-528.
143
253. Yuan S., anamorfik optik sistemlerin Sasian J. Sapmaları. Ben: anamorfik birincil sapma katsayısı / /
Uyg türetmek için birinci dereceden vakıf ve yöntemi. Opt. - 2009 -. Vol. 48 -. sayısı 13.. - P. 2574-2584.
254. Yuan S., Sasian J. çapraz silindirik anamorfik optik sistem / / Bildiriler FiO birincil sapma katsayıları. 2008 -. PDPA3. 255. Ekim 19-154-2000 Sinema ve film projektörleri. Salonlannın Teknolojik
parametreleri. Bunun yerine 19-154-94 OST. Tanıtıldı. 01.05.2001.
256. SMPTE EG Etkili Cine Tiyatroları 18-1994 tasarımı. Mart 1994. 257. Optik Rodionov SA İlkeleri.
Dersler Özeti. - St Petersburg: St Petersburg Gitmo (TU), 2000 - 167 s...
258. Volkov VV, Gorban AI Jaliashvili OA Klinik Viso ve refraktometri. - L.: Medicine, 1976 - 216.. Optik
cihazların 259. Churilovsky VN Teorisi. - M.: Makina Mühendisliği, 1966 - 565 s.. 260. G. Schroeder,
Trayber X. Teknik Optik. - M.: Technosphere 2006 - 424.. 261. GOST 7427-76. Geometrik optik. Terimler,
tanımlar ve mektup semboller. - M.: Standartlar Press, 1988 - 17.. 262. LN Andreev, AV Bakholdin,
Prunenko YK Optik dijital sinema / / Matematik. üniversiteler. Enstrüman. - 2010 -. T. 53 -. numara 1.. - S.
59-65.
263. Prunenko JK, LN Andreev, AV Bakholdin Boyutlu ödeme anamorfik lens spherocylindrical / / Optik
2007. Genç Bilim ve Uzmanları V Uluslararası Konferansı "Optik-2007" Bildiriler Kitabı. St Petersburg
15-19 Ekim 2007. / Ed. prof. VG Bespalov, prof. SA Kozlov. St Petersburg:. ITMO. - 2007.-S. 281. 264.
Genç bilim V Tüm-Rus konferans Üniversitelerarası arasında Prunenko YK Anamorfoz lens
spherocylindrical / / Özetler. - St Petersburg: Bilgi Teknolojileri St Petersburg Devlet Üniversitesi. 2008.-S. 53. 265. İkincisi BN Geometrik optik. - Ed. 2. revize edilmiştir. - Moskova:. Moskova Üniversitesi,
1966 Yayınevi - 210. 266. Prunenko YK Yöntemi genç bilim adamları ve uzmanların anamorfik lens
spherocylindrical / / XIII St Petersburg Meclisi hesaplanması için. Lisansüstü öğrenciler, genç bilim
adamları ve genç doktora için 2008 yılında bilimsel makale kazananlar Grant St Petersburg özetleri. - St
Petersburg: Foundation "Gaudeamus", 2008 - 158...
144
267. Prunenko YK, Andreev LN aberrational özellikleri anamorfik lens dijital kameralar / / Optik-2009.
Genç Bilim ve Uzmanları VI Uluslararası Konferansı "Optik-2009" Bildiriler Kitabı. St Petersburg, 19-23
Ekim 2009 / Ed. prof. VG Bespalov, prof. SA Kozlov. St Petersburg:. ITMO. - 2009 -... S. 302. 268 Pat. US
20090086340 Al, Int. CI. G 02 B 9/06. Geniş açılı objektif ve görüntüleme cihazları / Haruo Sato (JP); Pub.
tarih 02.04.2009. 269. Eliptik delik / / Opt Gittin AV Movchan IB hesaplama yöntemi iris. - 2003 -. T. 70 -.
numara 6.. - S. 49-52. 270.. Pat. US 20090185293 Al, Int. CI. G 02 B 9/12, 05 D 5/06. Geniş açılı objektif,
optik cihaz ve / Hiroki Harada (JP) odaklama yöntemi; Pub. tarih 23.07.2009.
/
145
Ek A
Anamorfik optik sistemler Tablo mevcut optik şemaları. 1 Optik düzeni silindirik lens ekleri
Optik düzeni Yazarlar
Patent (uygulama) yayımlandığı tarihi
İki lens sistemi
A. Lerroux Romo De Osa, A. Perez Palacios [89]
1957/06/05
JLW Jacobsen [90]
1959/10/15
Üç lens sistemi
ISCO Optische Werke [91]
17.11.1959
Ve TI Harris WJ Johnson [92]
1960/10/18
Chetyrehlinzovye sistemi
HS Amatör [93-95]
1930/09/26
DS saç ve S. Ya Pechatnikovom (WE-1) [49, 51-54]
1955
146
H. Kohler ve N. Knutti [96, 97]
1955/10/26
G. H. Cook [98-101]
1953/10/06
ISCO Optische Werke [91]
17.11.1959
ISCO Optische Werke [91]
17.11.1959
Ve TI Harris WJ Johnson [92]
1960/10/18
Pyatilinzovye sistemi
H. Chretien [88]
1934/12/06
DS saç ve S. Ya Pechatnikovom (WE-3) [49,51,53, 54]
1955
N. N. ve Kohler Knutti [102, 103]
25/10/1955
147
BN İkincisi [46]
1955
G. H. Cook [105.106]
1954/02/05
S. Rosin [107]
1960/12/07
Klein [46]
1960
N. N. ve Kohler Knutti [108-111]
1960/08/30
P. Schafter ve K. Kirchhoff [112.113]
03.10.1961
Shestilinzovye sistemi
A. Cox [114-116]
18/10/1955
148
DS saç ve S. Ya Pechatnikovom (NAS-5) [54, 55]
1958
E. Delano [117]
1960/04/12
T. I. Harris ve WJ Johnson [92]
1960/10/18
P. Schafter ve K. Kirchhoff [112.113]
03.10.1961
R. W. Wmtche Solisch ve [118-121]
1962/03/19
Üç bileşenli bir meme
BN İkincisi [46]
1962
149
Tablo. 2 Optik düzenleri spherocylindrical objektif ekleri
Pp Optik düzeni Yazarlar
Patent (uygulama) yayımlandığı tarihi
1 kesitli
2 kesitli
1
R$t
CLA
1 kesitli
2-bölüm 55g
IT
K.KirchhoffH P. Schafter [79-83]
01.03 1956
1 kesitli
Iyi
Iyi
2 kesitli
N. N. ve Sauer KbYeg [84]
1959/05/06
150
1 kesitli
2 kesitli
h\
ISCO Optische Werke GmbH [86]
14.10.1968
BM Ardashnikov ve EI Teryaeva [124]
15/07/1981
1-bölüm SPH JLW Jacobsen [85]
1962/07/03
2 kesitli
151
Bunun W 1 Nisan I 1 "
- 2 £>
DCI ve J. Dicop [125]
1960/01/28
2b
DCI ve J. Dicop [125]
1960/01/28
10
2b
DCI ve J. Dicop [125]
1960/01/28
11
DCI ve J. Dicop [125]
1960/01/28
12
DCI ve J. Dicop [125]
1960/01/28
13
küresel 1LONS V
Grigorievich
-2b
DCI ve J. Dicop [125]
1960/01/28
14
DCI ve J. Dicop [125]
1960/01/28
152
15
1 kesitli
2 kesitli
W. Schroder [87]
22.01.1992
Tablo. Küresel lens arka odak uzunluğu 3. Optik düzenleri anamorfik ek bakar
Optik düzeni Yazarlar
Patent (uygulama) yayımlandığı tarihi
1 kesitli
2 kesitli
: B: - g-1
R. Kingslake ve K. Tolle [126]
1960/04/19
1 kesitli
2 kesitli
IG Neginsky, H T. Sorokina ve MK Olkhin [127]
y*
at
F7
X
23.01.1985
153
1 kesitli
Küresel
2 kesitli
IG Neginsky, T. Sorokina H [128]
30.08.1985
Küresel ofoermuS
1 kesitli
/Rh
1/
Ben
St-zgl
2 kesitli
H T. Sorokin ve M. R. Friedman [129]
30.07.1986
Tablo. 4 Optik düzenleri anamorfik prizma sistemleri
Optik düzeni Yazarlar
Patent (Madde) yayımlandığı tarihi
Bir prizma
S. Fantone [158]
1991
Basit dvuhprizmennye sistemi
H*
LP Rudolph [130]
1898/12/04
154
LE Douglass [131]
22/07/1930
JS Tushinsky ve IP Tushinsky [132]
1957/12/17
W. Veldkamp ve EW Allen [159]
1982
AW Lohmann ve W. Stork [161]
1989
AW Lohmann ve W. Stork [161]
1989
30.5 "
30.5 '
RP Jonas [162]
1991
RP Jonas [162]
1991
155
ll.e *.
RP Jonas [162]
1991
0.3 *?
RP Jonas [162]
6.0 "
1991
10.63 °
RP Jonas [162]
10.0 °
1991
fe Sz:
S. Fantone [158]
1991
7~^^
S. Fantone [158]
1991
Ahromatizovannye dvuhprizmennye sistemi
HS Amatör [135]
1933/10/24
LE Douglass [131]
22/07/1930
KR Coleman [139-143,146]
27/10/1953
156
K. R. Coleman [140, 141, 143-145]
1953/11/09
K. R. Coleman [140, 141, 143-145]
1953/11/09
K. R. Coleman [141, 144, 145]
1954/09/19
KR Coleman [140, 143]
1953/11/09
KR Coleman [141, 144, 145]
[1954/09/09
AW Lohmann ve W. Stork [161]
1989
Iki veya dört prizma bileşeni ile Dvuhprizmennye sistemi
K. R. Coleman [136-138]
1954/04/12
157
W-
11 *
-U Onur
r ^% ^
-
-}
1 * "~ ~ ~" *** "- r ^ nsv
* W-
-
-A \ -
1
<J \
?_
1 ---
:% * & -
1 v o '* ~' \ "** J - X. / ^" ^ g "
! t :: - "* ----- 1 - + --- - TAR ---- * NSP-J.:
| E)
* & - 1 :: E Bay J
V ^ - / ^ minigap XP * g ^ fe - o £ V ^ LU
i L._
K. R. Coleman [136-138]
K. R. Coleman [136-138]
K. R. Coleman [136-138]
K. R. Coleman [136-138]
Luboshez VE [150-152]
Luboshez VE [149-151]
1954/04/12
1954/04/12
1954/04/12
1954/04/12
30/08/1955
30/08/1955
Üçlü prizma sistemi
158
Shoeler [46]
1912
N. S. Amatör [133, 134]
1937/03/08
JS Tushinsky ve IP Tushinsky [132]
1957/12/17
Chetyrehprizmennye sistemi
HS Amatör [133]
1937/03/08
JS Tushinsky ve LP. Tushinsky [132]
1957/12/17
F. Dourneau [153]
13.021957
JM Hammer [160]
1982
AW Lohmann ve W. Stork [161]
1989
159
"**" B & ° h <- ^ c ^ 7 - \ ^ r ^ ^ ^ chLt 7 /
2 "" L * 36 ^
RPJonas [162]
1991
Tablo. Çapraz silindir ile 5. Optik planları anamorfik lensler
Optik düzeni Yazarlar
Patent (Madde) yayımlandığı tarihi
-F-W-'n-f
P. Rudolph [130]
1898/12/04
Busch [46]
II m
p
2£i
S
FS Novik [48, 59]
1908
1958
160
Tablo. Çapraz silindirik lensler ile 6.. Optik planları spherocylindrical lensler
Optik düzeni Yazarlar
Patent (Madde) yayımlandığı tarihi
t*
#
.A
A * S * W>
l>
P. Rudolph [130]
1898/12/04
WF Bielicke [163]
1936/01/14
E. Sommrefeld, D. Bezoid, P. Schutz ve W. Heusler [164]
11.10.1973
ML Pospisil [165]
19.10.1964
161
1 c * h * hayır *
N. R. Vetter [166]
08.08.1972
FL Yverdon [167]
15.04.1980
1 -/teift
AO0SM
VA Grimm, SA Dubkovskie, KD LÖSEV, SA Smirnov, LM Studenikin [62]
2001
162
1 '*' *** '* "
- * "" "
Günah
_ ^ ^ ^-4Jpg
Marco Pretopius [168.169]
05.ll.2009
Tablo. Jeneratörler paralel silindirik lensler ile 7. Optik planları spherocylindrical lensler
Optik düzeni Yazarlar
Patent (Madde) yayımlandığı tarihi
GW Ford [170]
1933/03/08
G. H. Cook [171-174]
1956/08/03
163
GH Cook [171-174]
1956/08/03
A
"= -
Do
D
* -. __-R
^
* = B ^ yK
DR Buchele [46]
1954
J
*T
GI Boreychak, LV Zamislova, MR Friedman [177]
30.08.1978
Düzlem nesneleri
Düzlem tasvir NY
eed numarası §
J15Z. 8k J-P & J
Image Plane
AV Butsevitsky, MA Velikotny, NB Voznesenski'nin LN Kurchinsky, LI Przhevalinsky [178]
23.03.1991
Yatay kesit. ' 4 için 5 Şubat
Dikey kesit
MR Friedman, N. Ilyin, MA Petrov [179]
23.04.1992
164
ISCO Optische Werkc GmbH [180, 181]
22.11.1968
1 - * C * 4fNM
III
Hz II2 Ogg
F
Hirose Ryusho [182, 183]
1974/05/22
Ben A; K 1-bölüm m
Hirose Ryusho [184]
2 kesitli
09.11.1976
165
BM Ardashnikov, AB Agurok, T. M. Wilner, GV Sobolev [185]
15.07.1974
Syag1 ttaly # "*
RI Barnik, VG Komar, AL Krivovyaz [186]
e-VVEV - Eni ^ n -
07.10.1986
Tablo. CCD kameralar için tasarlanmış 8. Optik planları anamorfik sistemleri
Optik şeması
b
D
sss
IN
1 kesitli
/ III II II 1 '
Ben 2F LH LV 2-bölüm
Yazarlar
D. Jacques, S. Cerand [187]
Patent (Madde) yayımlandığı tarihi
07.05.1992
166
1 kesitli
2 kesitli
VI Savoskin, GT Prozorov, LG Berezentseva [188]
£>
20.11.1995
SJT
4 £ Ya Rozval, VI Savoskin, AI Razin, GG Prozorov [189, 190]
20.07.1996
1 kesitli
IA Neil [191]
02.03.2006
2 kesitli
167
1 kesitli
GF CR i
I II - VE VE Jl_ i G2 G3 G4 GA 65
2-bölüm G4 G5 GA
Takeshi Suzuki (Nikon) [192]
j I *** GFGR
16.09.1997
1-bölüm IFS AC
NSCHYSHN Gl G2
2 kesitli
Ryuji Nurishi (Canon) [193-197]
AC
06.10.2004
Ir 1st bölümü ^ Al ^ A. Cifuentes, A. Valles [200]
2 kesitli
2008
168
1 kesitli
2 kesitli
JW Bowron, PJ Reginald [201]
12.04.2007
169
Ek B
Dijital sinematografi Tablo için sinematografik ve projeksiyon lens temel özelliklerinden hesaplama
sonuçları. 1 Temel film projeksiyon lensi
Parametre
250 sandalyenin sinematik formatı 1,37:1 1,85:1 2,35:1 1,78:1 1,37:1 1,85:1 2,35:1 1 2050 koltuklar 850
koltuk Hall Hall Lounge oturma kapasitesi , 78:1 1,37:1 1,85:1 2,35:1 1,78:1 DMD-diyagonal matris 2K
0,94 "(h = 11,67 mm, b = 20,74 mm piksel 1 mikron pikseller arasında 10.8 mikron)
P/O
A'
flon fllom MM ur m ys, MKM
-565
0063
79.54
17.6 8.8
-763
0085
58.93
13.0 6.5
-969 -733 0.107 46.41 61.34 10.3 5.1
-734
0081
61.24
13.6 6.8
-499
0063
71.94
17.6 8.8
-674
0084
53.37
13.1 6.5
-868 -648 0.109 41.45 55.49 10.1 5.1
-649
0081
55.40
13.6 6.8
-351
0071
70.95
15.5 7.8
-475
0096
52.58
11.5 5.8
-603 -456 0.122 41.43 54.72 9.1 4.5
-457
0092
54.64
12.0 6.0
D-ILA-diyagonal matris 2K 1,3 "(h = 19,81 mm, b = 26,42 mm Piksel 12.9 mikron, pikseller arasında 0,25
mikron)
P / F ol, 1op) A '
flon fllom MM ur m ys,
D-ILA-diyagonal matris 4K/2K 1,27 "(h = 16,92 mm, b = piksel 0.25 mm arası 28,87 mm, 6.8 mikron
piksel)
P / ou Fpop) A '
flon fllom MM ur m mikrogram, M
D-ILA-diyagonal matris 4K72K 1,7 "(h = 10,8 mm, b = piksel 0.18 mm arası 20,48 mm, 5 mikron piksel)
N% Fpop) A '
flon fllom MM Ur, um um Ur
D-ILA-matris 4K72K diyagonal 1,3 "(h = 18,57 mm, b = 0.25 mikron piksel arasında 31,74 mm, 7.5 mikron
piksel) R -
(P / / 0 ") A '
D-ILA-diyagonal matris 8K/4K 1,75 "(h = 21,77 mm, b = 0.24 mikron piksel arasında 41,28 mm, 4.8
mikron piksel)
P / ol (P / d ") A '
Of SXDR-diyagonal matris 2K 0,78 "(h = 9,75 mm, b = 17,30 mm, piksel 9 mikron, pikseller arasında 0.35
mikron)
P / F ol "" n) A '
flon fllon, MM ur um yk mikron
Of SXDR-diyagonal matris 2K 0,61 "(h = 7,95 mm, b = piksel 0.35 mm arası 14,10 mm, 7 mikron piksel)
Planı (P / FOB) A '
flon fllon, um, YG um, ur MM
SXDR-diyagonal matris 4K/2K 1,55 "(h = 19,10 mm, b = piksel 0.35 mm arası 36,24 mm, 8.5 mikron
piksel)
P / ou Fpap) A '
flon fllon, MM ur m mikrogram, um
Tablo. Sinematografik lens 2 Temel Özellikler
Parametre
J Imin (fllmtn), MM J Imax (fllmax), MM D / f 2CO "(2 (flni), rp.
250 koltuk sinema formatında 1,37:1 33.69 2050 koltuklar 850 koltuk Hall Hall Lounge oturma kapasitesi
Ek B
Paralel jeneratörler silindirik bileşenler ile çalışma anamorfik lensler
Incir. 1.. Eksenel mesafeleri Çizimler (di, d2) arka segment farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A)
dan (a'3)
FzSh, yashr <1> 1x10, dgpr
Incir. 2 firar segmenti farklı değerleri için olan kuvvetler anamorphosis oranının optik sistem
bileşenlerinin Grafikler (a'3): a.), Birinci bileşen (F ^ ve ikinci ve üçüncü bileşenler b) optik güçler (F2, F3)
optik güçleri
173
d, MM
dl, L = 25 mm dl, L = 50 o * - * - ** dl, L = 75 mm dl, L = 100, biz *** dl, L = 125mm ww * d2
Incir. 3.. Uzunluğunda farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A) eksenel mesafeleri (di, d2) (L)
çizimleri
F, x 10 'dioptriye
004 -
-0SH
Ve Şek. 4 uzunlukta (L) farklı değerleri için anamorphosis katsayısının kuvvetleri (A) 'nın optik bileşenlerin
Arsa:., Birinci bileşen (F ^ b) a) optik güç, ikinci ve üçüncü bileşenler (F2, F3) optik gücü
F] 10, D x
L = 25MM 0S6 | _ | ve »» L = 50MM L = 75 mm L = 100MM L = 12 <Biz
Ve Şek. 5 uzunlukta (L) farklı değerleri için anamorphosis katsayısının kuvvetleri (A) 'nın optik bileşenlerin
Arsa:., Birinci bileşen (F ^ b) üçüncü bileşenin optik güç (F3) a) optik güç
174
F] x10, D
Incir. Şekil 6, görüntü düzlemine ikinci kısmından mesafe farklı değerleri için kuvvetler anamorphosis
faktörünün (A) optik sistem bileşenlerinin Grafikler (a'3): a.), Birinci bileşen (F ^ ve üçüncü kuvvet b) bir
optik bileşenin optik güçleri (F3)
d |, mm
Incir. 7 (f | EC) eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri anamorphosis katsayısından eksenel mesafelerde
çizimleri: a.) Eksenel mesafe (c ^); b) eksenel mesafe (d2)
175
2X Yu.dtr
004 *
002
/ / / / L___ 1 / / t -] ~ y
9 L »'* JT
V $ £ ^ \ i ..... 1
/ ....
^ Fl
~^F*~
-
4.
jf i
i 'i J1
j'S'' l
f 1 = 200 mm WH »fl = 150 km * --- * 1 = 100 mm f *» * f 1 = 50 biz **** 1 = 25 MM I 1 Ocak f i-I
Jib
Fzh103, D
9A
Şekil (f | EC) eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A) için, sistem
bileşenlerinin optik güçleri 8 Arsa: birinci bileşen (F) a) optik gücü; b) ikinci bileşen (F2) 'nin optik gücü;
üçüncü bölümünün c) optik güç (F3)
176
ve Şekil 9'da, b. Jeneratörler (seçenek 1) birbirine paralel silindirik lensler ile paraxial optik şeması
sinematografik anamorfik lens: a) yönelimi XZ, F '= 21,04 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 29,0 mm.
L.
jeneratörler (seçenek 1) birbirine paralel silindirik lensler ile a b Şekil 10 paraxial optik düzeni anamorfik
projeksiyon objektifi: a) yönelimi XZ, F '= 64,6 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 88,88 mm.
a b Şekil 11 paraxial jeneratörler (seçenek 2) birbirine paralel olan silindirik lens ile optik düzeni
anamorfik projeksiyon objektifi: a.) yönelim XZ, F '= 64,6 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 88,88 mm.
1
Paralel jeneratörler silindirik bileşenleri Tablo ile anamorfik lens filme. 1.. Yapıcı parametreleri
sinematografik anamorfik lens numarası türleri. 1 * 2 * 3 * 4 * 5 * 6 * 7 8 9 10 11 12 ** 13 14 BP 16 17
18 ** 19 20 21 22 23 24 * 25 * Ri, mm -1527,383 46,298 -64,678 -73,968 229,456 -160177 RH, 00
-65,632 52,763 -80,446 ile aa oo oo oo oo -15,729 -21.79 24,691 -199,542 -12,207 ile -23,48 24,260
-296,18 -2565,359 -19,794 141,623 22,756 -19,168 43,309 65,426 ile d ile, MM 5,0 6,598 8,0 3,339 8,0
14,0 5,0 6,6 8,5 3,249 0,08 8,476 5,0 6,601 1,845 1,5 1,651 2,877 1,5 0,078 1,499 5,216 0, 2.0 08 bardak
BF25 BF28 TF2 TF1 OK4 F13 TBF4 LK5 TF7 TK14 TK13 LKZ TF5 BF1 yapar
* - Silindir yüzeyi;
** - Aspheric yüzey. K = 26.133 = 1.176 A2-U "3 A4 = A6 = 6 -3.434-10 3,860-10" 8 A8 = -8.768-10 '12 Ayu
= A12 = -6,148-10-13 4,594-10 "15
18 ** K = -17,712 A2 = A4 = 0.01 -4.379-10 "Ab = 2,791-10 5 '8 = A8 = 7.273 -7,059-10-9 Ayu-10 '
Ai2 = -3.192-10 "
RH2 z =: asferik yüzey aşağıdaki denklemle tarif. + + A2h2 A.h4 + A6h6 + Ash8 + Al0hl0 + ... + A "h", (1) \ +
jl-(l + K) C2H2
178
burada z - asferik yüzey tepe teğet bir düzlem mesafe; ile - asferik yüzeyinin eğriliği; h - optik eksen
mesafe; K - konik katsayısı. Tablo. 2 paraksiyel lens performansı FF 'SF S'F SH cik-L yatay bölüm
-21,044437 21,044437 34,728743 19,999304 55,773180 -1,045133 28,999840 -28,999840 dikey kesit 42,
özellikleri 664220 19,950799 71,664060 -9,049042 126,7
Incir. 12. Takvimi frekans-kontrast özellikleri
179
'(-, "-" - "-" -' -
-S "-, <-
-5 <3 - <e-
* 4; * '-
- <"-
-> - Ev-
-> -> '-
-E:> ^ -
-): ^
-X ->; ->: ->: -> ->:-E:
-> - *:
-W - w-
GRID BOZULMA
UIED RPR 21, 2010 ALAN: 26,0000 11,5000 Ul H RESMI DERECELER: 9,72 5.92 W, H MLMETRE AZAMİ
BOZULMA: -1,1056 / SCALE: 1.000X, DALGA: 0,5876 FTM.
PARALLEL_VARl_EL AP, 1 ZMX YAPILANDIRMA 1
Incir. 13. Distorsionnaya grid
ÖĞRENCİ RADIUS: 4,7828 MLMETRE
LDNGITUDINRL ABERRRTION
UIED RPR 21 2010 dalga boyları: 0480 Z.CHZ & 0,5% 0,5 BB SH.NN
Ben 1 Şekil OF PRRRLLEL_URR1_EL RP.ZMX YAPILANDIRMA. 14. Uzunlamasına sapmaları Programı
180
DKTi -26,00. D0 -11 °
* ',-V K7' ^
İHH '. -10,038. -5571 sayı 1
DBT:-2.YU, B.BB °
^
D «i 121 -18. 0.000 mil
Jag: -26,80, 11.50 ° 'çorbası
YÜZEY im ^-ID'B33 '5571 MM
OBI ":. H.22 -11,50 °
im: v.sha. -5878 M
OBI; a.oa, v.00 °
"**** ':
IMfli 0.000. 0000 YOK
DBfi YA.00. 11.519 QEG SCHG 1 ~ 1 *! F '
INR: -0,880, 5878 MM
DBJ; 26.00. -11,50 °
UST: 10.038. -5,571 Itl
DBJ: 2b.00, FL numarası °
*> 4 - «J
IHfl. IB 121. V.VYU-MM
OBI ": Zb.BB, 1), 50 °
W numarası
47 '
1MYA. 1B.B38, 5.571 MM
SPOT DIRGRRM
ÇAR RPR 21 2010 VE BİRİMLERİ RRE'ye FIHJ: 12 Mart RHS MIS: R.7SR 3.517 YA.758 GEDWDUS:! SCRLE
BAR 13.175 RIRY RRDIUS, 24.771 40 W: 2183 sayı 4 5 6 7 B 9 5.627 2.266 5.627 3.517 8.753 8.758 19,858
5.9B3 19.858 2177 1 13.175 21.771 REFERANS: ŞEFİ RRY PRRRLLEL VRR'de 1 EL PR.ZMX CONFIEURRTION
11
Incir. 15. Saçılma Noktalar
Incir. 16. Optik sistem geçirgenlik
Tablo. Anamorphoses-S, m refocusing eksenel mesafelerde ve distorsiyon faktörü 3. Değerleri
-00 -20 -10 -5 -2.5 -1.25 -1
mm, ch 6.59 6.59 6.59 6.59 6.59 8.61 9.05
becerdin, mm 14 14 14 13.76 13.33 11.77 11.35
0 * 23 MM 0.08 0.08 0.08 0.28 0.87 2.78 3.43
Amak,%-U1 -1,11 -1,11 -1,09 -1,06 -1,05 -1,04
AA,% 0 0.02 0.08 0.33 0.78 0.65 0.84
182
Anamorfik lens sferotorichesky
Ve Şek. . 17. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.
Tablo. 4 Tasarım sinematografik objektifin sferotoricheskogo parametreleri sayı türlerini. ]
* - Silindir yüzeyi; ** - Torik yüzey; *** - Aspheric yüzey: K = 9 *** 18 *** 24.161 70,438 K =
183
Tablo. 5 paraksiyel lens performansı
Özellik FF SF S'F SH cik-L
Yatay kesit -21,046158 21,046158 30,402517 19,985944 51,448675 -1,060214
Dikey kesit
GRID BOZULMA
THU RPR 15 2010 ALAN: 26,0000 11,5000 W Y DERECE TMARF: 9.72 U R.CHYA H MTI 1 TMFTFRS
MAKSİMUM BOZULMA SCALE: 1.000X, WAVE ELE 0, E NG1 50 4 "H:. 9/0 65 * D3 fim
PRRRLLE1 1 TOR + ELLIP DIRF DISG1 XDR.ZMX CDNFIGURHTION 1 1
Incir. 18. Distorsionnaya grid
184
BOZULMA + X
~ I - i - i - i - i - i - i - ı - i DC 5B milimetre »
i - p - i - i - i - i - i - i - i - i - I - i - i - i - i - i - i- -i - i - ı - i II.2 YÜZDE a.2
SAHA CURVRTURE / F-TflNSTNETEO BOZULMA
B, 48to 0588 0 * o5so: Per RPR 15 2010 MAKSİMUM ALAN 26 000 DERECE WRVELENGTHS IS
T 1 PARALEL 1 TOR + ELLIP DIRF DISE1 XDR.ZMX YAPILANDIRMA
Incir. Yatay bölümünde 19. Grafikler eğrilik ve görüntünün bozulması
SAHA CURUflTURE L! TS '
i - i - i - i - i - i - i - ir ia ZD v.ey MLMETRE d - i - i - i - i - i - i - i - i a2-i v.gv - i - i - i - i - i - i - i - r
SAHA CURVRTURE / F-TRNSTNETRP BOZULMA
THU RPR 15 2010 MAKSİMUM ALAN 11.500 DERECE dalga boylarında IS: 0.486 S.SBS 0, 6S6
1 PARALEL 1 TOR + ELLIP DIAF.DISE1 XDR ZMX YAPILANDIRMA 1
Dikey bölümünde 20. Grafikler görüntü eğriliği ve distorsiyon Şekil
185
LL I - I LL w *
Zl _l Kimliği * O s:
TS FARK, LİMİT TS 0.00. 0.00 ° TS 0.00, 11.50 °
TS 26.00. 0.00 ° TS 26.00, 11.50 °
ha MM başına döngü olarak Lu n SPRTIflL FREKANS olarak cha
9B IBB
Polychromatic DİFRAKSİYON MTF
THU RPR 15 2010 DflTH FDR 0.CHV6 1 0,6563 İÇİN ftm, YÜZEY. GÖRÜNTÜ
PRRRLLEL 1 TDR + ELLIP DIflF DISG1.XDR ZMX CONFIGURRTION 1 1
Incir. 21. Takvimi frekans-kontrast özellikleri
Filmde (versiyon 1) Tab için anamorfik lens. Ters 6 tasarım parametreleri film projeksiyon anamorfik
objektif sayı türleri. 1 *
* - Silindir yüzeyi; ** - Aspheric yüzey: 5 ** K - 0, 152; = -5,053 ** 15 ** K = 1.077 21 K; 22 ** K = -10.0
Tablo. Tersten 7 paraksiyel lens performansı FF 'SF SV SH cik-L yatay bölüm -89,005992 89,005992
66,622148 1,868095 155,628140 -87,137897 Dikey ce özellikleri
187
TS FARK. SINIR TS -12 59. -5.43 DEE TS0Q0,-5.H3 DEE
0.0
TS 12.59. -5.43 ° TS -12,59, B.00 ° TS 0.00. 0.00 °
TS 12.54. 0.00 DEE J TS 12,59. 5.43 ° TS 0.00. 5 43 °
TS 12,59, 5.43 °
2X 30 40 50 MM BAŞINA Çevrimlerin FCB? B 80 SPRTIAL FREKANS
90
Polychromatic DIFFRRCTION MTF
MON RPR 19 2010 DflTR FDR 0,4800 0,6438 İÇİN <JU. SURFRCE: IMRCE
1 1 Şekil OF PR0IJLLJ5H2-N0U FDK XDRI.PERBJERNUT.ZHX YAPILANDIRMA. Arka sistemin 22. Takvimi
frekans-kontrast özellikleri
GRID BOZULMA
.. SRT Nisan Ekim 2010 ALAN: 1 .000 X, WRUI = LE: o NGL 259 GN: 12,5900 N E.4299 H 8.47 H MLMETRE
MRXIMUM BOZULMA SCRLE W IMHGEi 14.26 DERECELER 9/0 Si; 30 pm
PRQJ_flLL_45M_2-n0v FQK_XDE4.ZMX YAPILANDIRMA DF 1 1 Şekil. Ters 23. Distorsionnaya grid sistemi
OBI: -12,59, -5.43 ° QBI; 0.08, -5.43 Aralık DKT; 12.54, -5.43 °
Infl: -14,369. M-V.32CH
DBJ: -12,59, B.BB °
mi e.aaa. 8.chche m-an-onun ° de i.aa
1NL <14.369. V.324-(P
OBJ, '12 .59. e.VV °
IMA; -14.438. Onları y.aee
Jag:-12.S9, 5.43 °
IHR; V.0yv. B.Bflfl MI * BT: I.vv. 5.43 OEG
IHR; 14.438. MM-V.VV0 NESNE! 12.59. S.43 °
YÜZEY! IHR IMfl; -14,369, 8.324 KM IMR:-v.vvV, 8.448 MM IMfl: 14.369, 8.324 HN SPOT DİYAGRAMI
MDN 19 Nisan 2010 ADET ARE numara . RIRY RADIUS: 2.742 sayı FIBJ Sağ MIUS CEO'su BUHLS SCRLE BAR
2 3 4 5 6 7 8 9 7383 7593 7.3B3 7.893 7.825 7.893 7.383 7.593 7.383 27.238 27,581 27,581 29,1% 19.591
29.195 27.581 27.238 27,581 55 REFERANS: ŞEFİ RAY PROJ "_RLL 1 OF H5H2-NCW FOK XOR4
PEREVERNLTT.ZMX YAPILANDIRMA 1
Incir. Ters 24. Sistemi saçılması noktalar
TRNGBgTIRL
onu 1. 9 ve 0.8 ve T BE ve 2 saat ya.z In Be
aeji 12.
TFNGENTXflL iiii]
-
1111
"
*111
B9, 1 0,0 0,9 0,7 0,6 vv * .5
e'nin s 7 Ağustos W B 2 Mart s
SHGITTflL. ***
-
1 Ocak I 1
*'' '
-
-
111!
ŞANZIMAN FAN ARSA
MON 19 Nisan 2010 ALAN UNPDLARIZED IS. 0.CHE30 0513 0.BCH6 0.595 0.644
1 PROT_Rl ± J5M 2-Kasım FDK XQR4 PERWEMIT.ZMX YAPILANDIRMA 1
Incir. Ters optik sistemin 25. Geçirgenlik
189
ONG: 14.CHCH, V.46-MI
IMF):..-1YA1IZ "E56 4351.187 MI
CRT: I.08. -9,46 MM
IMR; 0.000. CH2V7.VP MM
OY: -14,44. V.46-NM
SOFKF: TMR ™: 1Y1YZ-95. 4351.1V7SH
GPB; 14.CHCH. 0.V0 MI
IMA:-1VI5CH.ICHI. -A BBB mm
DBJ; 0.00. I.YI mm
IMR: 0.000. v.vaa mm
Ağustos; -14,44, E.aa mm
DIFL; 1V05CH.0CH0. 0.9VV MM
OBJ; 14.44, 8.46 MM
IMR: -18183,456. -4351.137 MM
OBJ; 0.00. Madde A.46 mm
IMR:-Y.VVV. -4287.011 MM
OKB -14,44, B.46 MM
^
IMR: 10103.956,-MM CHZB1.187
SPOT DIflGRHM
TAKİ RPR 20, 2010 ADET * L. ARE RIRY RADIUS: 31 N0 (i RIO RIIS fflDHJS GEDIMUS ölçek çubuğu 2 3 9 5 6
7 8 9 1.18 2938.YCH 269V.SCH 2.379,38 1.391,2 2.379,1 2698, IB 2.938,91 ZH18 9CHV6.Y 9I6.61 9.512,77
7.781,77 5IB8.9B * 7781,77 94B6.61 9.512,77 94J6.61 2E 00 H REFERANS BAŞKANI RRY
PR_OB_flLL_FIED, 1 ZMX YAPILANDIRMA 1
Incir. 26. Seyrini doğrudan optik sistemi saçılma Noktalar
<£ W
YÜZEY: IMR
^ YSCH!
.. Ben ^ ajii '* ~ ^ ^ 5SCHI
* ...: ** - *. ?:-L ® g u W
|! 55 §
P
;'^^L
'% - «£ * & *' *
E 'l! "1 § * ^ 1 :: -': * Rm Schr0 ^ * ^ ^ ^ ^ ^ .. PM 'Yang'" 1
*''; Xv.v. -, ^ - - '.'... "-:. R '
U # $ * '*)' :) '*)) *>. >>
TAM SAHA SPOT DIPiGRRM
Sal Nis 20, 2010 ADET * ft ARE.
RMS RADIUS: GEO RADIUS: SCALE BAR:
2.761,39 7.667,57 1E +00 W REFERANS: VERTEX
PR_OB_PIXEL_0FILELD, I ZMX YAPILANDIRMA 1
Incir. 27. Noktasında eksenel alanın ileriye doğru vuruş optik sistemin dağılım şeması Spotlar
190
u
§
YÜZEY: IHfi
J ". C
f J ^ aSiBf ^ vr-"^ 11 ^ DyKV DDDY |! W
ShYashshshe & 'u-I ^ W wbi & £ <IJ ^ ^ bei! ^ EiSsS &
SCHG 1
1
* RF *
TAM SAHA SPOT DIRGRflM
Sal Nis 20, 2010 ADET * ft ARE. RMS RADIUS: 3.711,08 GEO RRDIUS i 1.2E 001 SCRLE BAR: 1,2 * 004 RIRY
RADIUS! 3140 ft »REFERANS: ŞEFİ RAY
PR OB PIXEL HOR FILELD.ZMX CONFIGURRTION 1 Şekil OF 1. 28. Yatay eksen dışı noktası için alanında
ileri sürüyor optik sistemin saçılma diyagramı Spotlar
YÜZEY: IMR
TAM SAHA SPOT DİYAGRAMI
Sal Nis 20, 2010 ADET / w ARE. RIRY RADIUS: 4528 / ft
RMS RRDIUS GEO RRDIUS SCRLE BHR
3.187,04 1.0E +00 1.4E * W 004 REFERANS ŞEFİ RAY
Şekil 1 OF PR_OB_PIXEL_UERT_FILELD.ZMX CONFIGURRTION 1. 29. Dikey bir eksen dışı noktaları
alanında ileri ilerleme optik sistemin dağılım şeması Spotlar
191
YÜZEY: THfl
TAM SAHA SPOT DİYAGRAMI
TAKİ RPR 20 ADET 2010 RRE'ye numara . HAVALI RADIUS! 4528 sayı
RMS RRDIUS: 3.578,27 GEO RRDIUS: 1,2 00 W SCRLE BAR: 1,2 00 W REFERANS: ŞEFİ RRY
PR DB PIXEL DIRG FILELD.ZMX CONFIGURRTION 1 Şekil OF 1. 30. Diyagonal eksen dışı alanına alanında
ileri ilerleme optik sistemin dağılım şeması Spotlar
192
Filmi için anamorfik lens (seçenek 2)
Incir. . 31. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey konumda
Tablo. 7 tasarım ters olarak film projeksiyon anamorfik lens parametreleri sayıda türleri. 1 * 2 * 3 * 4 * 5
** 6 7 8 9 10 11 12 BP 14 15 16 17 ** 18 ** 19 20 21 22 * 23 * 24 25 26 R [mm 238 3316,999 1558,911
125,889 4 R-ILJ mm OO oo 00 00 40,948 38,587 78,976 -97,152 -254,705 74,408 -247,325 19,027 00
-17,165 -81,48 108,282 -18,399 -70,315 63,681 29,444 -34,506 -43,834 HA oo d -65,712 00 00, 10 mm , 0
6,0 10,0 12,0 10,0 6,0 10,0 10,0 10,0 5.751 10.001 1.575 1.718 8.666 0,1 6.941 2,5 0,1 5.412 3.763 0,1
2,5 0 1 38 34 Marka cam TKİ TBF10 TK20 TK9 BF24 BF24 CAMS LF7 TK 21 içine TK14 OK4 F1 TF1 TF1 K8
* - Silindir yüzeyi; ** - Aspheric yüzey: 5 ** K = -0.109; -2,502 ** = 14 ** K = 0.056 21 K; 22 K = -2,559 **
193
Tablo. Ters 8 paraksiyel lens performansı
Özellik FF SF sv SH cik-L
Yatay kesit -64,632115 64,632115 58,290175 2,004688 122,922290 -62,627427
Dikey kesit -89,005273 89,005273 49,099950 1,999464 138,105223 -87,005809
207.23
Incir. Ters sistemin 32. Takvimi frekans-kontrast özellikleri
194
Ek D
Karşılıklı dik jeneratörler silindirik bileşenler ile çalışma anamorfik lensler
. Yatay bölüm (f 1ek) eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için Şekil 1 grafikleri olarak anamorphosis
katsayısı (A): a) eksenel mesafeye göre olan (a ^, d2); b) arka bölümüne göre (a '|, a'ts)
Incir. 2 (f | EC) yatay bölümünde eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için anamorphosis katsayısının
optik güçleri (A) çizimleri: a.), Bir birinci komponent (But i); b) bir ikinci bileşen (F2); c) üçüncü kısmı (F3)
-So1
<E, P = 150my d2, 1 = 100 mm f * + * d2, n = 50, biz «* d2, 1 f = 25 inci
hepsi. 1 f = 150mm = 100mm aP.Ya Kn, f 1 = 50 o
Ve Şek. 3 (f | EC) yatay bölümünde eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A)
bağlı olarak Grafikler: a.) Eksenel mesafeye göre (di, d2); b) arka bölümüne göre (a '|, a'ts)
F5 x 10 LPTR
00! '
Itibaren
0005 ~
- TL W * P = 150 = 100mm »f 1 = 50 w * f 1 = 25 biz
** - * - * - F - ****** 4 * - + ~
RA
F2H 10; lp
CO *
003
& 02
-It
Ben .. J___ i: 1 t I
g
0i
----
3? ; :
ben
;
*
----
iP
,
1 Ocak. 1 i
-
fE = 150MM * «* I = 100
1 *** f = 25 mm
1 - "'* R ** - t»
iii 5 i? A; II ii 1 *!
-F 1 = 150 inci = 100km * I f 1 = 50 mm * »* 25 WE = fl»
y * E »?
Incir. 4 (f | EC) yatay bölümünün eşdeğer odak mesafesi farklı değerleri için anamorphosis faktörü (A)
optik güçlerin Grafikler: a.) Bir birinci parça (P-0, ve b) bir ikinci bileşen (F2); c) üçüncü kısmı (F3)
196
^^
'A * -
Ve Şek. . Jeneratörler (seçenek 1) birbirine dik silindirik lensler ile 5 paraxial optik düzeni sinematografik
anamorfik lens: a) yönelimi XZ, F '= 21,04 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 29,0 mm.
. jeneratörler (seçenek 2) birbirine dik silindirik lensler ile a b Şekil 6 paraxial optik düzeni sinematografik
anamorfik lens: a) yönelimi XZ, F '= 21,04 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 29,0 mm
Silindirik bileşenleri (sürüm 1) Tab oluşturan dik anamorfik lens filme. 1.. Yapıcı parametreleri
sinematografik anamorfik lens numarası türleri. * 1 * 2 * 3 * 4 * 5 * 6 * 7 8 9 10 1] 13 14 ** 12 15 16 BP
18 19 20 ** 21 22 23 24 25 * 26 * 27 * 28 * Ri, mm 00 00 00 Bir Rn ile GS, mm -214,268 -429,301 65,506
-4552,973 98,944 25,234 -69,765 -63,456 22,048 22,031 10,438 -24,554 -27,803 15,289 14,157 24,914
SB -21,925 18,234 -47,977 -1068,83 -18,238 37,908 -129,21 274,073 - d ile bir 00 ile 29.844 -23,503
38,956, mm 6.5 2.189 12.801 5.001 2.711 12.907 2,0 4.984 6,3 6D 4,546 6,3 4,085 3,209 3,31 0,652
0,814 4,03 1,805 2,947 3,193 5,001 6,489 1,343 4,499 1,552 1,834 Yapar cam LK5 K100 LKZ bf11 TF2
TK16 BK8 TF1 TF2 TF5 bf11 TK9 TK14 TF8 F6
* - Silindir yüzeyi; ** - Aspheric yüzey. 11 K = 0,535 ** 20 ** K = A2 = 6,898-10 "3 A2 = A4 = A4 =
-3,43-10-5 Ab = -9,216-10-7 A6, A8 = A8 = 2,633-10 8 ayu = -1,169 =-U "9 A, A12 = 5,033-10-12 Ai2 A 4 =
2,651-10 üzerinde" 13 Bir AI6 = -3,715-10-15 A, 6 = -2,606 -49,342 - SE-3 = -2,067 - 10 '5 = 4.672 - SH1 =
-5.62 - SH9 2,817-10 = "10 -5.013-10 =" 12 = 2,043 - SE = 1,626 14-SE-16
Asferik yüzey aşağıdaki denklemle tanımlanan: CH2 z = - * + Arka + Arka A6h6 + + + Arka A, ft0 + ... + Anh
": (1) + ^ l / l-(l + £) c2/z2
burada z - asferik yüzey tepe teğet bir düzlem mesafe; ile - asferik yüzeyinin eğriliği; h - optik eksen
mesafe; K - konik katsayısı. Tablo. 2 paraksiyel lens performansı
Özellik FF SF S'F SH cik-L
Yatay kesit -28,999907 28,999907 50,405481 20,499095 79,405388 -8,500812
Dikey kesit -21,044124 21,044124 61,093681 20,490198 82,137805 -0,553926
137.6
TS FARK. LİMİT TS 0.00, 0.00 ° TS 0.00. 11.50 °
TS 26.00. 0.00 ° TS 26.00. 11.50 °
MM döngüsü başına 22 36 40 SB L0 SPRTIHL FREKANS
IBB
Polychromatic DİFRAKSİYON MTF
SRT RPR 17 2010 DflTFI FDR 0.CHV00 0,6563 İÇİN j "m. SURFRCE 'IMRGE
Ben 1 Şekil OF VHR1_PERPENDIK_ELLIPT flPERT.ZMX YAPILANDIRMA. 7. Grafik frekans-kontrast
özellikleri
199
~ ¥ - ¥ - ¥ ~) <; i 3 <-
~ ¥ ¥ ~ ->; > F-
E: «-
, "-
-, «-, E-a - $ '- si ->: ->:
-> ->:
- F-
: «- ;)« - 3K-
-) «-? F-
-> R-
-*-
- * ->:
- * - * - J - x-
GRID BOZULMA
SRT RPR 17 26 0000 2010 ALAN H DERECE IMRGE 11.5000 W: 9.72 5.92 W, H MLMETRE MAKSİMUM
BOZULMA:-1.128B / ÖLÇEKLİ 1.O00X, UIAUELENGTH: 0,5461 pm.
1 VRR1_PERPEND1K_ELLIPT HPERT.ZMX CONFIGURRTION 1
Incir. 8. Distorsionnaya grid
ÖĞRENCİ RADIUS: 4,8333 MLMETRE
LDNGITUDINRL RBERRRTION
SRT RPR 17 2010 WWELENGTHS:. 0,480 f> «J 8.546 SB8 § .644
1 VRRl_PERPENDIK_ELLIPT flPERT.ZMX CONFIGURRTION 1
Incir. 9. Boyuna sapmaları Programı
200
DBJ; -26,08, -11,50 °
IHR! -18.821. -5553 MM
OBJ; -26,80, B.BB °
IMR; -IB.105. 0.000 YOK
GPB; -2b onu n 58 PES
SURFHCE-IMR bebek ölüm; 1B-821, AI 5.BEZ
GPB; 0.VY, 58 -11 ° C
IMH; 8088. AI 0vy
UBJ; v.ee ve 5a, DEE
IMH: v.I 5.876 AI
DBJ; 26.00, DEG-I.SB
IMR: e.eaa.
GPB: Ve numara
-5, V76 MM
V.88 °
IMR: 18821.
DBJ: 26,88,
-5,553 MM
a.vv °
IMR: IB.IBS. 0.000 MM
OBI: 26.B8, 11.50 OEG
1MB: IB.821, 5.553 MM
SPOT DIRGRRM
! TAKİ RPR 20 ADET 2010 HKD (W, RIRY RRDIUS 1979 sayı 15 Haziran 7 8 9 8329 6.213 8.329 17,868
7,917 17,868 36,346 27,265 36,3% 52,884 25.978 52.881 REFERANS: BAŞ RflY Feelo: RIEfflOUS: GEO
BflOHJS: SCRLE BRR 17 Ocak 86B 52.881: 2 7.117 25.978 90 52.881 3 17.86B URR1_PERPENDIK_ELLIPT
RPERT.ZMX CONFIGURRTION 1 1, Şekil 10 reklamlar saçılma..
TANGENT! HL
OPT e.vv. a.ev Aralık
TRNGENTIRL OBJ: 0.00. M.50 °
B.7 ve 6 - 0,5-0,4 - g.z. içinde 2 0.1 - OV
~1111-
TFINGeNTrflL
OQJ 26 00 11
VA, 1, l. «OB V.CH v.e
ŞANZIMAN FRN ARSA
SFLT RPR 17 2010 ALAN UNPDLflRIZED, 0.CH8V IS;, 486 0546 0.88 0.ChCh Ee 6Si
1 URR1_PERPENDIK_ELLIPT RPERT.ZMX CONFIGURRTION 1
Incir. 11. Optik sistem geçirgenlik
Anamorfik lens sferotorichssky
Ve Şek. . 12. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.
Tablo. 3 Tasarım sinematografik sfero-torik lens parametreleri sayı türlerini. ** 2 ** 1 ** lar * 4 * 5 ** 6
7 8 9 10 2 1 12 13 *** 14 15 16 18 AD 19 *** 21 22 23 24 25 * 26 * 27 ** 28 * * Ri, mm -190.036
-153.798 63,89 59.432 50.113 48.595 Kaburga -3027,469 -302,4 mm oo 45.091 00 21.156 -118,508
-1470,168 30.98 67,719 12,147 -24,98 -22,192 16.17 20.548 40.266 GS -18,065 ile 33,902 -40,991
506,547 -20,057 54,279 -42,782 43,435 74,081 -44,633 26,01 -41.667 -147.903 d, mm 5,492 3,344 12,8
1,0 5,0 12,0 3,853 0,103 1,943 1,828 4,927 6,3 3,575 4,802 4,903 0,512 3,119 2,038 3,737 0,605 4,732
0,529 2,354 0,1 4,099 3,811 1,883 Pul gözlük LK5 K100 LKZ F13 TF2 TK16 BK8 BK6 F1 TF5 BF7 TC12 TK14
LF7 BK4
- Silindirik bir yüzey; - Torik yüzey;
202
*** Aspherical yüzey.
Ve *** K = 0.548 A2 = U3-10-3 A4 -4.345-10 = "5 A6 =-l ,138-10 '6 A8 = 4,785-10" = 8 A10 -1.224-10 _9
13 A, 2 = -2.977-10 Ai4-3 ,455-10 "13 A16 = 15 -3.282-10
20 *** K = A2 = -15,829 4D86YU "3 L4 = 9,228-10" 7 A6 = A8 = 5,61-10-7 -1.923-10 "Ayu 8 = 4,425-10 Ai2
= -4.894-10 * Bir 12 inci * 14 = 2,48-10 AI6 = -4.142-10 17
Tablo. 4 paraksiyel lens performansı
Karakteristik FF 'SF S'F-sh S "H-L
Yatay kesit -28,999924 28,999924 37,359234 23,220456 66,359158 -5,779468
Dikey kesit -21,044080 21,044080 48,548106 23,241887 69,592186 2,197807
122.6
k-
^ - $ S - ve
y ->
X -> h-
-X.
^ * ->:
GRID BOZULMA
SHT RPR 17 2010 ALAN: 26,0000 11,5000 W Y DERECE Image1 9.7 1 5.92 W, H MLMETRE AZAMİ
BOZULMA: -0,8405 / SCALE: 1.000X. DALGA BOYU: 0.BCH61 ftia.
1 URR1 PERPEND.ELLIPT RPERTJTOR.ZMX YAPILANDIRMA 1
Incir. 13. Distorsionnaya grid
203
TS FARK. LİMİT TS 0.00, 0.00 DEE TS 0.00, 11.50 °
TS 26.00, 0.00 ° TS 26.00, 11.50 °
28 30 40 50 M MM döngüsü başına 70 SPRTIAL FREKANS
Polychromatic DIFFRRCTION MTF
SFLT RPR 17 2010 DflTR FDR 0.CHV00 TD 0,6563 DN / Ja. SURFRCE: IMRGE
VRR1_PERPEND_ELLIPT RPERTJUR, Şekil 1 OF ZMX CONFICURHTION 1. 14. Takvimi frekans-kontrast
özellikleri
Silindirik bileşenleri (sürüm 2) Tab oluşturan dik anamorfik lens filme. Sinematografik anamorfik lens 5.
Yapısal parametreler numara türleri. 1 * 2 * 3 * 4 * 5 b 7 ** 8 9 10 11 12 BP 14 15 16 ** 17 18 19 20 21
22 * 23 * 24 * 25 * Ri, mm 92,466 -1339,333 -149665 878173 Rn, mm oo oo oo 00 57,83 12,938 80,486
-182,253 -83,465 14,819 12,013 19,646 00 -18,616 59,6 -119,215 21,372 -17,722 77,157 -11,755 -17,992
GS 00 00 00 -32616 -212798 97614 -47,896 d, 8,0 mm 1,513 4,895 7,767 8,0 3,51 8,002 8,002 3,5 2,273
3,322 0,399 0,609 2,319 0,82 2,948 5,924 0,079 2,696 1,996 1,3 6,009 3,5 6,0 Pullar gözlük BF24 CPR BK4
TF4 TBF10 F6 STK9 K100 BF24 LK5 TK14 CPR KF7 STK19 * - Silindirik yüzey; - Bir asferik yüzey. K = 40.001
A4 = 2,395-10 "A6 = 4,848-10 5 '8 = A8 = -4,469-10-10 Kül -2.791-10 '13 A, 2 = 2,266-10-14 Ai4 =
4,938-10-17 AI6 -2,495-10-18 = 16 ** K = 67,382 A2 = A4 = -0.014 -8.698-10 "5 A6 = 1,463-10" 6 = A8
-4.383-10 "Ayu 7 = 1,479-10" 8 Ai2 = l ,184-10 "9
205
Tablo. 6 paraksiyel lens performansı
Özellik FF SF S> SH cik-L
Yatay kesit -28,999320 28,999320 30,952567 25,927232 59,951886 -3,072087
Dikey kesit -21,044683 21,044683 34,554541 25,914461 55,599225 4,869778
119.3
TS FARK. ITS 0.00 SINIR. 0.00 °
TS 26.00. 0.00 ° TS 2b.00, 11.50 °
MM döngüsü başına 2U 38 CHI 50 W P 8I SPRTIflL FREKANS
9B
Polychromatic DİFRAKSİYON MTF
SAT RPR 17 2010 DRTR FDR 0.CHV00 İÇİN 0,6563 ftta .. SURFRCE IMRGE
1 P OF UHR2 K-Bölüm 5 cepten CYLJPT14-B ELLEPI flPHTURJ.ZHX CONFIGURHTION 1